Совершенствование разработки калийных месторождений

Показатели НШРУ-1

Интервал изменений содержания нераст­

Содержание нераство­ римого остатка в слое, %:

12,6824Л - 1,869

20,2340Л + 3,011

30.0726Л + 1,059

40,1208 Л + 2,180

50.1920Л + 0,734

60,2687 Л + 2,038

70,0838Л + 0,842

Полученные зависимости с приемлемой для инженерных расчетов точностью позволяют определять более 20 исходных данных для расче­ та качества руды всего по трем геологическим параметрам - мощнос­ ти пласта, содержанию хлористого калия и нерастворимого остатка в пласте. Методика расчета площадей поперечного сечения многоходовых комбайновых камер [ 21 и приведенные зависимости позволяют разрабо­ тать простые программы для расчета качества добываемой руды на ЭВМ.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Инструкция по определению, учету и нормированию эксплуата­ ционных потерь и разубоживания сильвинитовых руд для рудников п/о "Уралкалий” . - Пермь / УФ ЕНИИГ, 1983. - 109 с .

2. Герцен Н.И. Инженерный расчет производительности комбайно­ вых комплексов при многоходовой выемке / / Разработка калийных мес­ торождений / Перм.политехи.ин-т. - Пермь, 1984. - С. 17-22.

УЖ 622.231

В.Я. Ковтун, В.Г. Артемов, С.Ф. Бражалович

О ВОЗМОЖНОСТИ ПОВЫШЕНИЯ КАЧЕСТВА РУДЫ НА РУДНИКЕ СПКРУ-3

(Пермский политехнический институт)

ственно. Выемку осуществляют комбайновыми комплексами при соосном расположении камер и управлении подработанной кровлей ленточными целиками. Сохранность сплошности водозащитной толщи обеспечивается

балансовых запасов обеспечит сохранность водозащитной толщи (ВЗТ). Равенство суммарного извлечения запасов по рабочим пластам при из­ менении параметров системы разработки можно выразить уравнением

32

но оцределить размеры камер на пласте "Красный П" цри изменении ши­ рины целиков на пласте АБ и соблюдении условия равенства суммарного объема извлечения руды с отрабатываемых пластов:

Очевидно, что сохранность суммарного извлечения обеспечит не­ изменность существующей величины оседания и соответствующей ей кри­ визны. Однако для сохранения сплошности ВЗТ необходимо, чтобы ско­ рость оседания цри этом также не превышала допустимых значений.

Условиям разработки (4) и (5) удовлетворяет множество сочета­ ний размеров целиков и камер на сближенных пластах. Б общем виде эта взаимосвязь может быть представлена как

33

после изменения

/4, 9 *3 у2 5 +/2,9 * 4 ,6

Таким образом, при существующем уровне извлечения балансовых запасов и достигнутых допустимых значениях кривизны скорости и ве­ личины оседаний могут быть реализованы цредлагаемые параметры сис­ темы разработки, что позволит повысить качество товарной руды, а , следовательно, снизить расходный коэффициент и увеличить выпуск концентрата без дополнительных затрат*

РАЗДЕЛ Л. МЕХАНИКА ГОРНЫХ ПОРОД

УДК 622.831:539.319

В.Ю. Соколов, Т.Ф. Пепеляева, Ю.П. Ольховиков

НАПРЯЖЕННО-даОРМИРОВАННОЕ СОСТОЯНИЕ СОЛЯНОГО МАССИВА ВОКРУГ СОПРЯЖЕНИЯ СТВОЛА СО ШТРЕКОМ

(Пермский политехнический институт, Уральский филиал ВШИТ)

Строительство и эксплуатация вертикальных шахтных стволов и их сопряжений с околоствольными выработками на соляных рудниках осущест­ вляются в сложных горно-геологических условиях, обусловленных интен­ сивной ползучестью соляных пород. Она сопровождается накоплением не­ обратимых деформаций и определяет характер формирования давления на крепь ствола.

По результатам визуальных и шахтных инструментальных наблюде­ ний за состоянием капитальных выработок на Верхнекамских калийных рудниках П ,2 ] и анализа литературных данных С3 ,4 ] можно сделать сле­ дующие выводы:

1. Состояние околоствольных выработок, особенно в местах их сопряжений друг с другом и со стволом, на соляных рудниках неудов­ летворительное.

2. Основными формами проявления горного давления в капиталь­ ных выработках являются:

ползучесть соляных пород, сопровождающаяся разрыхлением Прикон­ турной части массива;

расслоение непосредственной кровли из-за наличия глинистых прослойков;

вывалообраэование пород.

3. Основными факторами, влияющими на интенсивность проявле­ ний горного давления в околоствольных выработках, являются:

горно-геологические - глубина заложения выработки; прочност­ ные, деформационные и реологические свойства пород; наличие глинис­ тых црослойков в приконтурном массиве;

горно-технические - форма и размеры поперечного сечения выра­ ботки; тип и угол сопряжения выработки со стволом или с другой вы­ работкой; коэффициент изрезанности массива, определяемый наличием близлежащих выработок; повышенная влажность приконтурных пород вбли­ зи воздухоподающих стволов.

4. Жесткая крепь капитальных выработок в соляных породах через 3-5 лет после ввода ее в работу разрушается.

Анализ напряженно-деформированного состояния (НДС) соляных по­ род с позиций упруговязкопластической модели его деформирования [53 показал следующее:

1.Смещения породного контура незакрепленной выработки в соля­ ных породах определяются ползучестью и длительной прочностью породы

ирастут со временем, но имеют предельные значения.

2.На глубинах, превышающих 300 м, вокруг одиночной незакреп­ ленной выработки в соляных породах при ее проведении образуется ус­ ловная зона неупругих деформаций, которая со временем расширяется, но имеет предельные размеры. Все процессы разрушения цриконтурных пород происходят в пределах зоны неупругих деформаций.

3.Размеры условной зоны неупругих деформаций моцут быть опре­ делены из решения упругой задачи о НДС массива: в зону входят все те и только те точки массива, в которых максимальное касательное на­

ния шахтного ствола со штре­ ком. Задача решена в трехмер­ ной упругой постановке. На­ чальное напряженное состоя­ ние массива считалось гидро­ статическим. Расчеты проведе­ ны на ЭВМ БЭСМ-6 по разрабо­ танному на кафедре высшей ма­ тематики ПЛИ пакету программ,

реализующему алгоритмы решения внешней 1фаевой задачи теории уцру-