Совершенствование разработки калийных месторождений

ные

сжимающие напряжения в этих точках уменьшаются, а вертикаль­

ные

напряжения <оу

изменяются незначительно (рис. 3 ). При

Рис. 3. Изменение кон­

Рис. 4. Изменение го­

центраций компонент

ризонтальных напряжений

тензора

напряжений в

под глинистым црослоем

кровле с

глинистым про­

от

коэффициента

боково-

слоем в

зависимости от

го

распора: 1 -

h 3„ =

мощности

защитной пач-

= 0,5 М} 2 —

—

ки: / - ef/fH 1 2 -

= 1,5

м

6?/1Н ; 3 -

e f / f H

Таким образом,

породы глиносоляной

кровли

одиночной выра­

выше, что

позволит исключить сжимающие горизонтальные напряжения

в породах

кровли. Опытно-промышленными испытаниями доказана эф-

131

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1.

Полянина Г .Д ., Жихарев С.Я. / / Влияние

глинистых

црослоев

на устойчивость выработок в калийных рудниках.

Разработка соля­

ных месторождений /

Перм. политехи.ин-т. - Пермь, 1983. -

с . 58-64.

2. Определение

напряженно-деформированного’ состояния

горного

массива воедуг выработки с разгрузочной щелью /

Ю.В. Столбов,

С.Я. Жихарев, В.А. Коротких, Ю.Н. Падерин / /

Разработка соляных

месторождений / Перм. политехи, ин -т. - Пермь,

1976. - С. 129-132.

3. Новикова Л.В., Пономаренко П.И. Исследование напряженно-

деформированного состояния массива горных пород в зоне влияния

очистной выработки

/ / Аналитические и численные

исследования в

механике

горных пород. - Новосибирск, 1981. - С. II0 -II3 .

4.

Разработка методов цредотвращения динамических явлений и

Н

такова, что

интенсивность

действующих напряжений <dL на кон­

туре

выработки

сразу после ее

проведения (цри

t = 0)

превосходит

предел длительной прочности <B-LOQ, то в окрестности выработки об­

разуется условная зона неудругих деформаций,

граница

которой при

t

>

0 движется в глубь массива. Породы в этой зоне

нелинейно

деформируются,

разрыхляются,

накапливают повреждения,

напряжения

в

породах релаксируют, причем релаксация проявляется в основном

дельных

деформаций

(зона «фытого разрушения), фронт которой цри

t > t ^

движется в

глубь массива. В области

скрытого разрушения

прочностные ( 6 сж

) и деформационные ( £ )

свойства породы явля­

напряжений. У устья

щели уже

в

начальный момент времени

( t

= 0 )

мо1ут возникнуть области растягивающих напряжений. В некоторый

момент времени

t = t 3 "берега"

щели смыкаются и щель закрывается.

Этот момент времени

зависит

от

параметров щели

QU4 и

А щ

» глу­

бины выработки

Н ,

а также

деформационных и реологических

харак­

теристик породы.

Устойчивость выработки

нарушается в момент времени Т=Тр из-за

чрезмерно больших деформаций ползучести, если

смещения породного

ды,

если растягивающие

напряжения окажутся больше предельных. В

одних

случаях

Тр

> Т3

, в других

Тр < Т3

•

На рис.

I показаны изолинии

интенсивности

напряжений (oL/fH

при

t

= 0 (рис.

1,а)

и в момент

времени

t~Tp

(рис. 1 ,6 ), когда

Н = 400 м не закрылась, т .е . в данном случае

t5 > Тр • Из р и с .1,6

видно, что релаксация напряжений имела место,

в основном, у кон­

ца щели. Напряжения заметно снизились. На рис.

1,6 пунктирной ли­

ни ( t

= 0 ).

На рис. 2 показаны изолинии

ф

/ jfH

для случая, когда щель

имеет незначительную ширину ( Ощ =

4 см) и закрывается до потери

выработкой устойчивости, т .е .

в

данном случае

t3 *Tp* Очевидно,

что картины напряжений цри t

= 0

(рис. 2 ,а)

и

t = t 3 (рис. 2,6)

значительно отличаются (заштрихованы области, в которых

^ 0,7). Очевиден факт

отрицательного влияния узкой и вы­

сокой

щели (мало отношение С)щ /А^

) на устойчивость выработки

в соляных породах.

Рис.

I . Изолинии

интенсивности

напряжений

<S-J $ Н при

t = О

( CL) и при Г_= ТР = 30

лет_( s )

для случая

Kis > tB

(0 .Щ

14 см, А

=

150 см,

Н =

400

м)

а

S

Рис

2

. Изолинии

интенсивности

напряжений

<oL/ $ Н

при

t

< О

( а ) и при

t

= 0 ,

7 года \ 5 )

для

случая

tx<T

( $щ = 4

см,

Нщ =

150 см,

/т

= 400

мГ ^

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1.

Кошелев К .В .,

Трумбачев В.Ф. Повышение устойчивости капи­

тальных

горных выработок на больших глубинах. -

М.: Недра, 1972. -

С. 98-113.

2. Константинова

С.А. Об одной феноменологической модели

деформирования и разрушения соляных пород при длительном дейст­

вии сжимающих нагрузок / / ФТПРПИ. -

1983. - J* 3.

- С. 8-14.

3.

Алыменко Н.И.,

Трифанов Г.Д. Устройство

для

нарезки раз­

грузочной щели / /

Разработка

соляных месторождений /

Перм.поли­

техи, ин-т. - Пермь, 1986. -

С. I2I-I25 .

4. Основы расчета

напряженного состояния полостей-газохра­

нилищ в

соляных отложениях /

Ержанов I . C ., Мендель В ., Бергаан Э.И.

и др. -

Алма-Ата: Наука, 1978.

- С. 69-77.

5. Константинова С.А. Ползучесть каменной соли в условиях

сложного напряженного

состояния

/ /

Изв.вузов. Горный журнал. -

1986. -

J& 8. - С.

1-5.

6.

Константинова

С .А .,

Саврасов И.Ф. Напряженно-деформирован­

рехода

деформаций в предельную стадию / / ФГПРПИ. - 1983. - Л2. -

С. 29-

35.

К о в т у н

В .Я ., И з о с и м о в

С.Н ., А н и ­

к и н

В .В .,

С о л о в ь е в

С.И. Исследование

технологи­

ческой'схемы выемки с податливыми целиками ...................................

3

П е т р о в с к и й

Б .И .,

Б у

б

л и

с

А.Ф. .

С о р о ­

к и

н

В .А .,

К а л у г и н

П .А., К а л и н и ч е н к о

П.И.

Совершенствование подготовки длинных столбов для слоевой

выемки

Третьего пласта ..............................................................................

6

Е г о р е н к о в Н.И. Выбор оптимальных

технологичес­

ких схем отработки 4-го сильвинитового слоя Третьего пласта

Старобинского

месторождения

................................................

12

С о л о в ь е в

В .А .,

В и л е с

о

в

В.В. # Б

е

р е

­

з и н

Е.П. Статистические

исследования

технологии

буровзрыв­

ной выемки сильвинитовых пластов Верхнекамского месторождения

17

Д о л г о в

П .В ., Р а з у м о в

В .А ., К а н т а р -

б а

е в

Н.Н., Т р и п о л и

о

А.С. Теоретическое

обоснова­

ние способа бурения длинных скважин по выбросоопасным

пластам

23

Г е р ц е н

Н.И. Расчет содержания

основных компонен­

тов в добываемой руде на основе аналитического определения

геологических

характеристик

пласта

....................................................

28

К о в т у н

В .Я ., А р т е м о в В .Г ., Б р е х а л о -

в и ч

С.Ф. О возможности

повышения качества

руды на рудни­

ке СПКРУ-3...............................................................................................

32

С о к о л о в

В.Ю.,

П е п е л я е в а

Т.Ф .,

0

л ь -

х о в и к о в

Ю.П. Напряженно-деформированное

состояние

со­

ляного массива вогфуг сопряжения ствола со штреком..................

36

О г о р о д н и к о в

Ю.Н. Проектирование

крепи

выра­

боток в пластичных породах по аналогам

.......................................

40

М и с н и к о в

В.А. О формах

и

особенностях

проявле­

ния горного давления в окрестности

неза1фепленных одиночных

выработок Солигорских

калийных рудников

..........................

48

К а р а н д а ш о в

В .П .,

К е

т

и

к

о в

В.Н.

. В о ­

р о н о в

В.Н. Пути

снижения расхода

анкерной 1фепи

на руд­

никах Верхнекамского месторождения калийных солей . . . . .

54

С т а р ц е в

Ю.Г. Оценка

геометрических

параметров

контура

очистной выработки,

пройденной буровзрывным

способом

57

Ч е л ы ш е в

И .В.,

П о л я н и н а

Г.Д. К вопросу

о

механизме

внезапного

выброса

соляной породы и

газа

.

62

Н а л и м о в а

Е .Г .,

П о л я н а

н а

Г.Д.

Влияние

влажности на

сорбционную

емкость калийных солей .

• • •

К и р и ч е н к о

А.С. Влияние строения породы

на

плотность соляного

компонента

и усадку

при растворении . .

72

З и л ь б е р ш м и д т

В .Г ., Х а р л а м о в а

Н.А.

Оценка

вязкости разрушения каменной соли

путем нндентирова-

7Q

ния « . . .

.

« . . .

•

•

• • • •

• • •

~

З а р е ц к и й - Ф е о к т и с т о в

Г .Г ., Л о п у ш -

н я к

А .Г .,

Т е р е щ е н к о

В.П. Окспериментальное опре­

деление

коэффициента

динамической вязкости

калийной соли .

04

З а х а р о в а

Л.А.,

З а х а р о в

Н.П. О возможнос­

ти прогноза суфлярных газовыделений ...............................................

89

З е м с к о в

А .Н ., П о л я н и н а

Г.Д. О цикличном

распределении органического вещества и газов в сильвинптовых

пластах Верхнекамского калийного месторождения . ................

94

Т р и п о л к о

А .С .,

Ф о м и н ы х

В.И. Содержание

метана и водорода в пробах горючих газов на калийных рудни­

ках Верхнекамского

месторождения ...................................................

99

К о р о т а е в

В.Ф., Ф а й н б у р г

Г .З ., Ф о м и ­

н ы х

В.И .,

З а х а р о в

Н.И. Прогнозирование

уровня зага­

зованности тупиковых выработок......................................................

105

С т а р ц е в

В .А ., К р а с н о ш т е й н

А .Е .,

Б а р а н н и

к о в

В.Г. Моделирование атмосферных факторов

калийных рудников для лечебно-профилактических целей

. .

108

Г р и г о р ь е в

В.Ю.

.

Б о б р о в н и к о в

В.Н.

Учет теплообмена с окружающим воздухом при моделировании

цроБетривания горных выработок ........................................................

112

Т о л м а ч е в

Б.И. Опыт проведения гидроизоляцион­

ных работ в стволе \Ь2 рудника им. С.Ы. Кирова Первого Со­

ликамского калийного рудоуправления..........................

115

М и л л е р

В.Ф.,

Т р и ф о н о в

Г.Д. Механизация

очистки шахтных стволов от соляных отложений ..............................

120

Е и г и л е й

В.В. ]Регулирование

напряжения и

реактив­

ной мощности в кабельной сети

рудника

с

помощью микро^ВМ . •

124

К о р о т к и х

В.А. .

П а д е р и н

Ю.Н.,

Ж и х а ­

р е в

С.Я. Определение

напряженно-деф^шцюваиного

состоя­

ния глиносоляной кровли одиночной выработки

..............................

I2C

К о н с т а н т и н о в а

С .А ., К и р и ч е н к о 1/1. В.»

Я к у б о в и ч

В.В. Влияние

разгрузочной

щели на напряжен­

ное состояние coflHiuix пород вокруг капитальной выработки и

его изменение

во

времени

132