Учебное пособие 800347
.pdfТип |
|
Коэффициенты D |
|
|
КТС |
d1 |
dm |
|
dM |
Таблица 3.4
М1 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
||
М2.1 |
|
|
|
|
|
c h y |
|
j 1 |
|
c h y |
|
j 1 |
|
|
|
|
c h y |
|
|
j 1 |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
t |
n,1,k |
|
|
|
t |
|
n,m,k |
|
|
|
|
|
M t |
|
n,M,k |
|||||||||||||
М2.4 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
М2.2 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|||
М4.1 |
|
|
|
|
|
c h y |
|
j 1 |
|
c h y |
|
j 1 |
|
|
|
|
|
c h y |
|
|
j 1 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
t |
n,1,k |
|
|
|
t |
|
n,m,k |
|
|
|
|
|
|
M t |
|
n,M,k |
||||||||||||
(ТМ1) |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
М2.2 |
|
c h 2y |
|
|
j |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
c h 2 |
|
|
|
c h 2y j 1 |
|
|
|
|
||||||||||||
М4.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
(n,1, k) |
|
|
|
y |
|
j 1 |
|
|
|
|
|
n,M,k |
|
3 (n, M, k) |
|||||||||||
|
|
|
|
|
n,1,k |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
1 t |
|
|
|
|
|
|
|
n,m,k |
|
M t |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
(ТМ2) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 3.5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Тип |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициенты F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
КТС |
|
|
|
|
|
|
|
f1 |
|
|
|
|
|
|
|
fk |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
fK |
|
|
|
|
|||||
М1 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
K |
h z |
|
2 |
|
|||||
М2.1 |
1 |
|
z h z |
|
|
|
|
c h z |
|
|
2 |
|
c h z |
|
|
1 |
|
|
|
z |
|
c h z |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
2 |
1 t |
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K t |
|||||||||||
М2.4 |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
|
K |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
М2.2 |
|
1 |
c h z2 |
|
|
|
|
2 |
|
c h z2 |
|
|
1 |
|
c h z2 |
||||||||||||||||||||
М4.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
1 |
|
t |
|
|
|
|
|
|
k |
t |
|
|
|
|
|
|
t |
|||||||||||||||||
(ТМ1) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
М2.2 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
K |
h z |
|
2 |
|
||||
М4.1 |
|
1 |
c h z |
|
|
|
|
|
2 |
|
c h z |
|
|
1 |
|
|
|
z |
|
c h z |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
K t |
||||||||||
(ТМ2) |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
|
|
|
K |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Тип |
|
Коэффициенты G |
|
|
КТС |
g1 |
gk |
|
gK |
Таблица 3.6
М1 |
|
|
2 |
|
qh z |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
М2.1 |
|
c h z |
j 1 |
|
|
c h z |
j |
|
|
|
|
c h z |
j 1 |
|||
|
|
t |
n,m,k |
|
|
|
|
t |
n,m,k |
|
|
|
|
K t |
n,m,k |
|
М2.4 |
|
1 |
|
1 |
|
|
k |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
М2.2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
c h z |
j 1 |
qh z |
|
|
c h z |
j |
|
c h z |
|
j 1 |
|
||||
М4.1 |
|
|
|
|
3 (n, m, K) |
|||||||||||
|
|
t |
n,m,k |
|
|
|
|
t |
n,m,k |
|
|
t |
n,m,k |
|||
(ТМ1) |
|
1 |
|
1 |
|
|
k |
|
|
K |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
М2.2 |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
c h z |
j 1 |
qh z |
|
|
c h z |
j |
|
c h z |
|
j 1 |
|
||||
М4.1 |
|
|
|
|
3 (n, m, K) |
|||||||||||
|
|
t |
n,m,k |
|
|
|
|
t |
n,m,k |
|
|
t |
n,m,k |
|||
(ТМ2) |
|
1 |
|
1 |
|
|
k |
|
|
K |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для учета отвода тепла по внутренним и внешним выводам представим их в виде стержней соответствующей конфигурации. Вследствие высокого коэффициента теплопроводности используемых металлов и сплавов (медь - 385 Вт/(мК), золото - 310 Вт/(мК), алюминий - 200 Вт/(мК), сплав 29НК - 20 Вт/(мК) и т.д. /5,26,48,65,66,138/) на практике всегда выполняется условие (4 вSв)/( вПв) 1, поэтому тепловой поток в них можно считать имеющим одномерный характер и использовать уравнение
|
d2 |
|
|
αв Пв |
|
0 |
|
|
|
(3.15) |
|||
|
dz2 |
|
λвsв |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
с граничными условиями (3.8) при z = 0 и (3.7) при z = Lz и |
z = т, решение |
||||||||||||
которого имеет вид /138/ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
(1 |
B)e |
m LB |
z |
(1 |
B)e |
m LB z |
|
|
|||||
|
|
|
|
, |
(3.16) |
||||||||
0.3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
2ch(mL B ) |
|
Bsh(mL B ) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
где в - коэффициент теплопроводности материала выводов;
в - коэффициент теплоотдачи поверхности вывода; |
|
|
Lв - длина вывода; |
|
|
Пв - периметр вывода; |
|
|
Sв - площадь поперечного сечения вывода; |
|
|
т - коэффициент теплоотдачи торца вывода; |
|
|
m = [ |
ВПВ/( вSв)]1/2; |
|
B = |
т/(m в). |
|
|
Из (3.16) выразим удельный тепловой поток, |
|
|
передаваемый через вывод: |
|
|
qB λB m 0.3 B th m LB 1 B th m LB . |
(3.17) |
Таким образом, из выражений для коэффициентов g1 в узлах, соответствующих расположению выводов, вычитаются значения (qвhz/ 1),
где 0.3 = j-1n,m,1.
Теплопередачу по крышке корпуса учитывают аналогично, при этом каждая сторона крышки представляется в виде ребра (так как Lкк.z >> dкк) и вычитаемый коэффициент равен
|
λ kk m |
j 1 |
B th mL kk.z |
|
||
q kk |
n,m,1 |
, |
||||
1 |
Bth mL kk.z |
I |
||||
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
2α kk Lkk.x y |
δ kk |
12 |
|
где |
m |
; |
|||
Lkk.x y λ kk δkk |
|||||
|
|
|
I - число узлов разностной сетки, попадающих крышки на каждой стороне.
(3.18)
в площадь стенок
Структура и особенности реализации алгоритма многоуровневого моделирования температурных полей МЭУ, основанного на предложенных численных моделях, охватывающего все иерархические уровни КТС, подробно рассмотрены в /53/.
3.2.2.Аналитические модели
Взадачах оценки ТР, моделирования схем с учетом рабочих температур элементов, конструктивно-теплового синтеза, оптимизации тепловых характеристик не предъявляется жестких требований к детальности расчета температурных полей, достаточно иметь информацию о перегревах в определенном множестве заданных точек (например, максимального перегрева, в центре ИТ и т.д.) или усредненные значения в каких-либо областях, а используемые модели должны обеспечивать малые временные затраты, особенно для процедур многовариантного анализа и оптимизации, и быть адаптированы к сокращенному набору исходных данных, что характерно для начальных этапов. В этих случаях используются аналитические методы решения. Структура комплексной модели, типы КТС, вид базовых ТМ и обобщенной ММ (3.1)-(3.9) предоставляют возможность использования эффективного метода интегральных преобразований /16,111,112,137/, позволяющего получить решение задач для статических и динамических тепловых процессов с комбинацией различных граничных условий, при координатной и временной зависимости плотности потоков ИТ, также для неограниченных областей (ТМ2). Искомые выражения, описывающие температурные поля,
получаются в виде разложения по собственным функциям
/111,112,137/.
3.2.2.1. Стационарные температурные поля
Рассмотрим получение ММ температурного поля для МЭУ или сложных КТС в случае стационарного ТР, например, представленной на рис.3.4 МСБ. Исследование стационарных тепловых процессов позволяет узнать максимальные значения перегревов, возникающих при функционировании МЭУ, а полученные решения могут быть также использованы и при других режимах тепловыделения, которые возможно представить как квазистационарные (при работе АК с высокочастотными
гармоническими |
и |
импульсными |
|
сигналами, |
импульсными |
последовательностями |
с |
малой |
скважностью, усилительные каскады В и С на высоких частотах и др.), это обусловлено тем, что тепловые постоянные времени компонентов достаточно малы, поэтому существует граничная частота, выше которой колебания температуры кристалла относительно достигнутого среднего значения невелики /26,27,36/ и могут в некоторых конкретных задачах не учитываться.
Математическая постановка такой задачи для ТМ, приведенной на
рис.3.5, содержит уравнение теплопроводности (3.1) при |
/ t = 0, граничные |
условия (3.2)-(3.4) при u = 0, (3.6), где q = q(x,y), (3.7) при |
z = экв. |
Для решения подобных краевых задач используем двойное интегральное преобразование Фурье с конечными пределами по координатам x и y
/111,112,137/
Lx Ly |
|
|
Θ(z) |
x, y, t Ψ x Ψ y dxdy, |
(3.19) |
0 |
0 |
|
где (z) - изображение искомой функции перегрева;
(x) и (y) - собственные функции, зависящие от вида граничных условий.
В результате применения преобразования (3.19) к уравнению теплопроводности (3.1) и граничным условиям получаем для изображения (z) обыкновенное линейное дифференциальное уравнение второго порядка, методы решения которого менее трудоемки и хорошо разработаны /111,112,137/. После нахождения (z) осуществляется переход к оригиналу решения по формуле обращения
/111,112,137/
(x, y, t) |
|
z (x) |
(y) |
, |
(3.20) |
|||||
|
(x) |
|
2 |
|
(y) |
|
2 |
|||
n 0 m 0 |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где || (x)||2, || (y)||2 - квадраты норм собственных функций.
Для рассматриваемой задачи при конкретных граничных условиях по x и y используем конечное косинус-преобразование Фурье с собственными функциями cos(n x/Bx) и cos(m y/By) /112,137/
Lx Ly |
|
|
Θ(z) |
x, y, z cos nππx/ x cos mππy/ y d x d y . |
(3.21) |
0 |
0 |
|
Полученное в результате обыкновенное дифференциальное уравнение для ТМ1 имеет решение /112/
|
|
Θ(z) |
Θ 0 sh γ Lz |
z |
Θ Lz sh γz sh γLz , |
|
(3.22) |
||||
где |
= [(n/Lx)2 + (m/Ly)2]1/2; |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
(0) и (Lz) - изображения перегревов на верхней и нижней поверхно- |
||||||||||
стях ТМ. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для |
КТС, содержащей |
несколько |
базовых |
моделей |
||||
|
|
|
( ТМ1, i = 1,N), выражение (3.22) принимает вид |
|
|||||||
|
Θi |
z |
Θi 1 Lz(i 1) sh γ Lzi |
z |
Θi |
Lzi |
sh γ z |
Lz(i 1) |
. |
(3.23) |
|
|
sh γLzi ch γLz(i 1) |
ch γLzi |
sh γLz(i 1) |
||||||||
|
|
|
|
|
Используя формулу обращения (3.21) и представляя ее для используемых собственных функций в форме
(x, y, z) |
Θ1 z cos nππx/L x cos mππy/L y |
, |
(3.24) |
|
|||
n 0m 0 |
Lx Ly K n K m |
|
получим выражение для температурного поля МЭУ
(x, y, z) |
Θi 1 |
Lz(i 1) sh γ Lzi z |
Θi Lzi) sh γ z |
Lz(i 1) |
|
|
|
sh γLzi ch γLz(i 1) |
ch γLzi sh γLz(i 1) |
||||
n 0m 0 |
||||||
|
|
cos nππ Lx cos mππ Ly |
, |
(3.25) |
||
|
|
|
|
|||
|
|
Lx Ly K n K m |
|
|||
|
|
|
|
|
|
где Kn = 1 при n = 0, Kn = 0.5 при n > 0; Km = 1 при m = 0, Km = 0.5 при m > 0.
Затем путем подстановки (3.23) в граничные условия (3.2)-(3.4), (3.6), (3.7) сформируем систему линейных уравнений для определения неизвестных значений i(Lzi):
|
|
|
1cth Lz1 1 |
Lz0 |
|
|
|
1 |
|
|
Lz1 |
|
, |
i |
1; |
|
||||
|
|
|
|
|
sh |
Lz1 |
1 |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
- |
1 |
|
|
i Lz(i 1) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
sh |
Lzi |
Lz(i 1) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
i cth |
Lzi |
Lz(i 1) |
i 1cth |
|
Lz(i |
1) |
|
Lzi |
|
i Lzi |
(3.26) |
|||||
|
|
|
i 1cth Lz(i 1) |
|
Lzi i 1 |
Lz(i 1) |
|
0, |
i |
1, N - 1 |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
N |
|
|
|
|
|
Lz( N 1) |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
sh |
LzN |
Lz( N 1) |
|
|
N 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
N cth |
LzN |
Lz( N 1) |
экв |
N |
LzN |
0, |
i |
N, |
|
||||||||
Lx Ly |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
где Ω |
|
q x, y cos nππ Lx cos mππ Ly |
dxdy |
— изображение плотности |
||||||||||||||||
0 |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
потока ИТ. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.27) |