- •Реферат
- •Введение
- •1.1 Географо-экономическая характеристика района работ
- •1.2 Геологические условия
- •1.3 Характеристика газонефтеводоносности месторождения
- •2.2.2 Обоснование и расчёт профиля проектной скважины
- •2.3.2 Расчет осевой нагрузки на долото
- •2.3.3 Расчет частоты вращения долота
- •2.3.4 Обоснование и выбор очистного агента
- •2.3.5 Расчет необходимого расхода очистного агента
- •2.5 Выбор и обоснование типа забойного двигателя
- •2.6 Гидравлический расчет промывки скважины
- •2.7 Режимы бурения при вскрытии продуктивных горизонтов
- •2.8 Обоснование критериев рациональной отработки долот
- •2.12 Расчёт параметров цементирования
- •2.13 Технология спуска обсадных колонн и цементирования
- •2.14.1 Вторичное вскрытие пласта
- •2.14.2 Вызов притока из пласта
- •2.15 Выбор и обоснование буровой установки, ее комплектование
- •3.3 Водные ресурсы и водоснабжение
- •3.4 Приготовление раствора
- •3.5 Транспорт
- •3.6 Связь и диспетчерская служба
- •3.7 Культурно-бытовое и медицинское обслуживание
- •4.1 Безопасность в рабочей зоне
- •4.2 Охрана окружающей среды
- •4.3 Чрезвычайные ситуации
- •5.3 План организационно-технических мероприятий (ОТМ) по повышению ТЭП
- •5.5 Расчет экономической эффективности разработанных ОТМ
- •6. Специальная часть
- •Заключение
- •Литература
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
строительство скважин на Игольско-Таловом месторождении и приведены в табл.2.8.
Таблица 2.8 Нормы расхода химреагентов при строительстве скважины
Наименование |
Количество |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На 1 м проходки в |
На 1 м проходки в |
На скважину |
|
|
интервале |
интервале |
|
|
|
0 - 650 |
650 - 3105 |
|
|
|
|
|
|
|
Сайпан |
0,14 кг |
0,36 кг |
975 |
кг |
|
|
|
|
|
ФК-2000 |
0,55 кг |
1,0 кг |
2800 л |
|
|
|
|
|
|
ПАВ (ПКД-515) |
-- |
-- |
200 |
л |
|
|
|
|
|
НТФ |
-- |
0,04 кг |
100 |
кг |
|
|
|
|
|
Кальцинир. сода |
-- |
0,05 кг |
120 |
кг |
|
|
|
|
|
Габроил НV |
0,04 кг |
0,04 кг |
125 |
кг |
|
|
|
|
|
Бентонит |
-- |
-- |
30800 кг |
|
|
|
|
|
|
2.5 ВЫБОР И ОБОСНОВАНИЕ ТИПА ЗАБОЙНОГО ДВИГАТЕЛЯ
Выбор типа забойного двигателя производится в зависимости от проектного профиля скважины, размера долот, режимных параметров. Выбор забойного двигателя с оптимальными характеристиками позволяет достичь высоких качественных показателей. Основные требования к забойным двигателям:
Диаметр забойного двигателя должен лежать в интервале 80-90% от Дд.
Расход промывочной должен быть близким к номинальному забойного двигателя (см. табл.2.6).
Крутящий момент, развиваемый забойным двигателем, должен обеспечить эффективное разрушение горной породы на забое скважины.
Забойный двигатель должен обеспечивать частоту вращения долота,
находящуюся в пределах или не менее этих значений, необходимых для разрушения горных пород (см. табл.2.5).
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
Характеристики применяемых турбобуров и турбинных отклонителей производства Кунгурского машиностроительного завода представлены в табл.2.9 и 2.10, характеристика винтового забойного двигателя производства Пермского филиала ВНИИБТ приведена в табл.2.11
Таблица 2.9 Характеристики турбобуров
Характеристики |
А9ГТШ |
3ТСШ1-195 |
|
|
|
Наружный диаметр корпуса, м |
0,240 |
0, 195 |
|
|
|
Дина в сборе, м |
23,3 |
25,7 |
|
|
|
Расход бурового раствора, м3/сек |
0,045 |
0,030 |
|
|
|
Момент силы на выходном валу, Н м |
3060 |
2009 |
|
|
|
Частота вращения вала в рабочем режиме, об/мин |
246 |
384 |
|
|
|
Перепад давления в рабочем режиме, МПа |
5,5 |
3,9 |
|
|
|
КПД,% не менее |
32 |
51 |
|
|
|
Наработка на отказ турбинной секции, ч |
1200 |
1200 |
|
|
|
Масса, кг |
6125 |
4790 |
|
|
|
Таблица 2.10 Характеристики турбинных отклонителей
Характеристики |
ТО-240К |
ТО-195К |
|
|
|
Наружный диаметр корпуса, м |
0,240 |
0, 195 |
|
|
|
Дина в сборе, м |
10,2 |
9,8 |
|
|
|
Угол перекоса, град |
1,5 |
1,5 |
|
|
|
Расход бурового раствора, м3/сек |
0,045 |
0,030 |
|
|
|
Момент силы на выходном валу, Н м |
1489 |
1252 |
|
|
|
Частота вращения вала в рабочем режиме, об/мин |
398 |
375 |
|
|
|
Перепад давления в рабочем режиме, МПа |
3,4 |
3,7 |
|
|
|
КПД,% не менее |
32 |
48 |
|
|
|
Наработка на отказ турбинной секции, ч |
400 |
400 |
|
|
|
Масса, кг |
2700 |
2350 |
|
|
|
Таблица 2.11 Характеристика винтового забойного двигателя
Характеристики |
Д2 - 195 |
|
|
Наружный диаметр корпуса, м |
0, 195 |
|
|
Дина в сборе, м |
6,5 |
|
|
Расход бурового раствора, м3/сек |
0,030 |
|
|
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
Момент силы на выходном валу, Н м |
5200 |
|
|
Частота вращения вала в рабочем режиме, об/мин |
114 |
|
|
Перепад давления в рабочем режиме, МПа |
4,3 |
|
|
Наработка на отказ, ч |
180 |
|
|
Полный назначенный ресурс, ч |
600 |
|
|
Масса, кг |
1100 |
|
|
При выборе турбобура необходимо выполнение основного условия:
Мзд>М, (2.45)
где Мзд - необходимый крутящий момент на валу забойного двигателя,
Н м;
М - необходимый крутящий момент на валу забойного двигателя при работе его на воде, Н м, определяемый по формуле:
М=500· Дд+ (Qоп+120· Дд) · G Н м, (2.46)
где Qоп - опытный коэффициент (Qоп =1…2 Н м/кН) [7] ;
G - осевая нагрузка на интервале бурения (см. табл.2.4), кН.
Необходимый крутящий момент на валу забойного двигателя определяется по формуле:
Мзд=2·Мтн· ( (q·Q2) / (qВ·Qтн2)) Н м, (2.47)
где Мтн -номинальный крутящий момент на валу забойного двигателя, Н м;
q - удельный вес бурового раствора, Н/см3; qВ - удельный вес воды, Н/см3;
Q - расход промывочной жидкости, м3/сек;
Qтн - номинальный расход промывочной жидкости, м3/сек.
СПБГУАП группа 4736 https://new.guap.ru/i03/contacts
При бурении под кондуктор по формуле (2.46):
М=500· 0,2953+ (2+120· 0,2953) · 60=2394 Н м.
Для турбобура А9ГТШ по формуле (2.47):
Мзд=2·3060· ( (1,18·104 ·0,0592) / (1·104 ·0,0452)) =12414>2394 Н м.
Условие (2.45) выполняется, следовательно, по этому условию турбобур подходит. Для турбинного отклонителя ТО - 240К по формуле (2.47):
Мзд=2·1489· ( (1,18·104 ·0,0592) / (1·104 ·0,0452)) =6041>2394 Н м.
Условие (2.45) выполняется, следовательно, по этому условию турбинный отклонитель подходит.
При бурении под эксплуатационную колонну на интервале 650 - 2550 м
по формуле (2.46):
М=500· 0,2159+ (2+120· 0,2159) · 90=2620 Н м.
Для турбобура 3ТСШ1-195 по формуле (2.47):
Мзд=2·2009· ( (1,1·104 ·0,0302) / (1·104 ·0,0302)) =4420>2620 Н м.
Условие (2.45) выполняется, следовательно, по этому условию турбобур подходит.
Для турбинного отклонителя ТО - 195К по формуле (2.47):
Мзд=2·1252· ( (1,1·104 ·0,0592) / (1·104 ·0,0452)) =2754>2394 Н м.