- •ВВЕДЕНИЕ
- •1.1. Классификация болот и торфяных грунтов
- •1.2. Классификация торфяных грунтов
- •1.3. Строительная классификация болот
- •1.4. Конструкции земляного полотна и требования к грунтам
- •2. РАСЧЕТ УСТОЙЧИВОСТИ И ОСАДОК ЗЕМЛЯНОГО ПОЛОТНА НА ТОРФЯНОМ ОСНОВАНИИ
- •2.1. Расчет устойчивости основания насыпи
- •2.2. Прогноз конечной величины осадки
- •2.3. Прогноз осадки во времени
- •2.4. Расчет колебаний земляного полотна
- •Приложение 1
- •Приложение 2
- •Приложение 3
|
|
Типизация слабых грунтов |
Таблица 2.4 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
- |
|
|
|
|
грунтаТиппо прочности |
поПодтипдеформативности |
Сопротивление посдвигукрылькПа,чатке |
Влажностьторфа %,W |
3 |
Коэффициентпо ристости |
Сопротивление Зондированиюg, кПа |
|
Разновидность отложений |
Плотность, г/см |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Торф маловлажный |
1 |
А |
≥ 14,7 |
≤ 600 |
> 0,13 |
≤ 10 |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Торф средней влажности |
1 |
Б |
14,7–9,8 |
600– |
0,13– |
10–13 |
- |
|
|
|
|
|
|
|
800 |
0,10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Торф очень влажный |
2 |
- |
9,8–4,9 |
800– |
0,10– |
13–20 |
- |
|
С |
|
|
|
1200 |
0,07 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Торф |
влажности |
3 |
А |
< 4,9 |
> 1200 < 0,07 |
> 20 |
- |
|
|
Жидкие образован я |
3 |
Б |
- |
- |
- |
- |
< 30,0 |
избыточнойПр мечан е. Т п зац я торфов выполнена применительно к насыпи высотой до 2,5–3 м. Для насыпей ольшей высоты тип торфа должен уточняться по расчету.
|
Т п зация торфяных болот |
Таблица 2.5 |
||||
|
|
|
|
|
||
Строи- |
Характеристика де- |
Характеристика режима |
Возможное наличие |
|||
тельный |
формации грунта в |
отсыпки (по нарастанию |
типов грунтов, сла- |
|
||
тип болота |
основании насыпи |
нагрузки на основание) |
гающих болото |
|
||
I |
Сжатие |
Лю ая скорость |
|
Только тип I (I-A и I-Б) |
|
|
II |
Сжатие |
Скорость отсыпки огра- |
Тип II обязателен, воз- |
|
||
|
|
ничена (не более 63 кПа |
можно наличие типа I |
|
||
|
бА |
|
|
|
||
|
|
за месяц) |
|
|
|
|
III-A |
Выпор, частично |
Как правило, скорость |
Возможно |
наличие |
|
|
|
сжатие |
отсыпки ограничена (не |
всех типов торфа, типы |
|
||
|
|
более 63 кПа за месяц) |
III и I обязательны |
|
||
III-Б |
Только выпор |
Любая скорость |
|
Только тип III |
|
|
|
|
Д |
|
|
||
|
2.2. Прогноз конечной величины осадки |
|
|
|||
|
|
|
И |
При обеспеченной устойчивости основания его осадка обусловливается сжатием (уплотнением) слабого грунта под действием внешних нагрузок. Осадка основания насыпи определяется как суммарная вертикальная деформация по оси насыпи всей слабой толщи в пределах активной зоны.
В зависимости от стадии проектирования и наличия исходных данных расчет осадки может выполняться по строгим или упрощенным решениям. В общем случае конечная величина осадки определяется методом послойного суммирования с использованием зависимости
37
n |
|
S0 0,001 lPi Hi , |
(2.9) |
1 |
|
где Hi – мощность отдельного слоя, м; lPi – модуль осадки этого слоя в вертикальном направлении, определяемый по компрессионной кривой в зависимости от нагрузки на слой, мм/м.
На первой стадии проектирования, когда отсутствуют данные непосредственных компрессионных испытании, величину модуля осадки можно определить по формуле
|
|
|
lP |
66 |
pp |
|
, |
|
|
(2.10) |
|||
|
|
|
|
70γск 0,05 |
|
|
|
||||||
где pp – расчетная нагрузка, кПа, определяемая по формулам (2.4), (2.6) |
|||||||||||||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.8) с учетом проявления эффекта взвешивания насыпи; γГР |
– плот- |
||||||||||||
ность скелета торфа в естественных условиях залегания, г/см3. |
|
||||||||||||
Для пр |
женных расчетов на стадии разработки технического |
||||||||||||
технорабочего проектов величины осадки основания при невысоких |
|||||||||||||
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
насыпях (до 5 м) можно использовать зависимость |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
γ |
взв |
|
|
|||||
|
|
|
hH |
|
ГР |
|
|
||||||
|
|
|
1 |
γ |
|
|
hГВ |
|
|||||
|
S0 |
|
|
|
ГР |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
(2.11) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
взв |
|||||
бл |
γГР |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
ЕСР |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
γГР |
|
||||||||
|
|
|
g γГР HТ |
|
|
|
|||||||
где hH – проектная высота насыпи, м; |
γГР и γГРвзв – плотность грунта на- |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|||
сыпи над и под уровнемАгрунтовых вод, т/м ; hГВ – расстояние от по- |
|||||||||||||
верхности болота до расчетного уровня грунтовых вод, м; НТ – мощ- |
|||||||||||||
ность торфяной залежи болота, м; ЕСР – средний (штамповый) модуль |
|||||||||||||
деформации слабой толщи, кПа. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
Д |
|
Если горизонт грунтовых вод совпадает с поверхностью болота, за-
висимость (2.11) упрощается и принимает вид
|
hH |
. |
(2.12) |
S0 |
|||
|
EСР |
0,5 |
|
|
g γГР HT |
|
|
|
|
|
|
При расчете осадок насыпей на торфяныхИболотах, слабая толща |
|||
которых включает слои жидких образований, не упрочняющихся при |
|||
сжатии, величину осадки устанавливают с учетом ликвидации этих сло- |
|||
ев в результате отжатия жидких образований: |
|
||
|
S0 = SСЖ + ΣНОТ , |
(2.13) |
где SСЖ – осадка сжимающихся слоев, устанавливаемая указанными выше методами; ∑ НОТ – сумма мощностей отдавливаемых слоев.
38
Средний штамповый модуль деформации сжимаемых слоев при однородном сложении слабой толщи принимают приближенно (см. табл. 2.3); при слоистой толще следует определять по формуле
|
EСР |
H T |
|
, |
(2.14) |
||
|
|
|
|||||
С |
|
H |
i |
|
|
|
|
Ei |
|
||||||
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
||
где Hi и Ei |
– мощность (м) и модуль деформации (кПа) i-го слоя сла- |
бой толщи.
Расчетные значен я модулей деформации торфа устанавливают
деформации |
|
|
|
|
|
|
||
прибл женно (см. табл. 2.3) в зависимости от показателей состава и со- |
||||||||
стояния торфяных отложений или определяют расчетом по формуле |
||||||||
|
|
E0 |
|
1,5 10 |
4 |
2 |
|
|
E |
i |
|
|
|
|
, |
(2.15) |
|
|
T m |
|
|
T m |
|
|||
болота |
|
|
|
|||||
где Е0 – модуль |
|
, |
соответствующий осадке за одни сутки, |
кПа; Tm – расчетный промежуток времени (время достижения услов-
ной стаб л зац |
торфа), принимаемый ориентировочно в зависимости |
|||||
от глуб ны |
: |
|
|
|
|
|
|
А |
6 |
8 |
|||
глубина болота НТ, м ……….2 |
3 |
4 |
|
|||
Т, сут. ……………………..…440 |
540 |
730 |
900 |
1050 |
где m – коэффициент, учитывающий интенсивность накопления деформаций во времени, принимается в зависимости от плотности скелета
|
Д |
|||
торфа рис. 2.1; γСК – плотность скелета торфа, г/см3. |
|
|||
3 |
|
0,10 |
0,15-0,20 |
0,25 |
γСК , г/см …………………….0,05 |
||||
m ….……………………….…0,02 |
0,05 |
0,06 |
0,07 |
|
Для ускорения расчетов рекомендуется метод графического опре- |
||||
|
|
|
И |
деления осадок торфяных оснований применительно к типизации торфов по сжимаемости (см. табл. 2.4) для условий нефтедобывающих районов Западной Сибири. Сущность метода заключается в приведении слоистой торфяной залежи (слои I-А, I-Б и 2 м) к условно-изотропному по сжимаемости слою I-Б (эквивалентному) с дальнейшим решением одномерной задачи консолидации методом последовательных приближений.
39
а
Сиб
РисбА. 2.1. Номограммы для расчета конечной величины осадки:
а – график приведения трехслойной системы к однослойной, эквивалентной по
-по графику (см. рис. 2.1, а)Допределяют эквивалентную мощность торфяного основания НЭКВ;
-определяют расчетную нагрузку на торфяноеИоснование по фор-
мулам (2.4), (2.6) или (2.8);
-по графику (см. рис. 2.1, б) находят величину осадки S0, для чего по оси абсцисс откладывают расчетную нагрузку и проводят линию, параллельную семейству наклонных линий, до пересечения с соответствующей линией эквивалентной мощности. Точка пересечения этих линий сносится на ось ординат, и определяется величина конечной осадки S0.
2.3. Прогноз осадки во времени
Расчет осадки во времени необходим, главным образом, для установления сроков устройства дорожной одежды. В основе прогноза хода осадки основания насыпи во времени лежат решения теории консолидации, в практических расчетах обычно используют схему одномерного
40
(компрессионного) сжатия не только для прогноза конечной осадки, но и для прогноза осадки во времени.
При ориентировочных прогнозах на стадии технического проекта (данные консолидационных испытаний отсутствуют) ход осадки торфяных оснований во времени определяют с учетом следующих положений.
Величина осадки на момент времени |
может быть установлена по |
||||||||||||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
формуле |
|
|
|
|
|
Sτ = S0 μ , |
|
|
(2.16) |
||||
где S0 – конечная осадка, |
определяемая |
согласно |
рекомендациям; |
||||||||||
μ – коэфф ц ент степени консолидации, при достижении которого |
|||||||||||||
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
можно укладывать дорожную одежду. |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
S0 Sдоп |
4 |
|
L, |
|
|
|||||
|
μ |
|
S0 |
1 |
x |
|
(2.17) |
||||||
здесь Sдоп – допуст мая величина деформации в зависимости от типа |
|||||||||||||
бА |
|
|
|||||||||||
покрыт я: для цементо етонных покрытий Sдоп = 2 см; для асфальтобе- |
|||||||||||||
тонных – 4 см; для усовершенствованных облегченных – 6 см и для пе- |
|||||||||||||
реходных – 10 см; L – параметр, определяемый по графику на рис. 2.2 в |
|||||||||||||
зависимости от показателя F . |
|
π2 K |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
(2.18) |
|
0,01а(BH HT )2 |
|
|||||||||||
где – коэффициент уплотнения торфа, см2/Н, принимаемый по графи- |
|||||||||||||
кам на рис. 2.3 в зависимости от коэффициента пористости торфа ε0 и |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
Д |
|
||||||
расчетной нагрузки p; Вн – ширина насыпи понизу, см; НТ – мощность |
|||||||||||||
торфяной залежи (глубина болота), КФср – средний коэффициент гори- |
|||||||||||||
зонтальной фильтрации в интервале давлений от 0 до p , см/с: |
|
||||||||||||
|
KФср KФ0 |
KФР , |
|
|
(2.19) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
где КФ0 – коэффициент фильтрации торфа при p = 0, для ориентировоч- |
|||||||||||||
ных расчетов КФ0 1 10 4 см/с; |
|
КФР |
– коэффициент фильтрации торфа |
||||||||||
при расчетной нагрузке. |
|
|
|
|
КФ0 |
|
|
|
И |
||||
|
К |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
(0,01p)m , |
|||||||||
|
|
ФР |
|
|
|
|
(2.20) |
где m – показатель, характеризующий степень снижения коэффициента фильтрации при увеличении давления; величина показателя m определяется по графику на рис. 2.3 и 2.4.
41
Для более точного прогноза хода осадки (при рабочем проектировании) целесообразно время достижения реальным слоем заданной осанки определять по формуле
Tλp aλp |
bλp HФ2 , |
|
|
|
|
(2.21) |
||
где Tλp – время достижения заданной осадки λ под нагрузкой p; |
aλp и |
|||||||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
bλp – консолидационные параметры, значения которых зависят от вели- |
||||||||
чины λ и р и определяются на основании данных консолидационных |
||||||||
испытан й образцов торфа ненарушенной структуры [8]; НФ – расчет- |
||||||||
ный путь ф льтрац воды, отжимаемой из слоя торфа. |
|
|
|
|
||||
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
бА |
|
|
|
|
||||
|
Д |
|
||||||
Рис. 2.2. График для определения параметра L |
|
|
|
|
||||
|
0 |
20 40 |
60 р, кПа |
|||||
|
2 |
|
|
И |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Рис. 2.3. График для определе- |
Рис. 2.4. График для опреде- |
|
||||||
ния коэффициента уплотнения |
|
|
|
ления показателя m |
|
42