- •ВВЕДЕНИЕ
- •1.1. Классификация болот и торфяных грунтов
- •1.2. Классификация торфяных грунтов
- •1.3. Строительная классификация болот
- •1.4. Конструкции земляного полотна и требования к грунтам
- •2. РАСЧЕТ УСТОЙЧИВОСТИ И ОСАДОК ЗЕМЛЯНОГО ПОЛОТНА НА ТОРФЯНОМ ОСНОВАНИИ
- •2.1. Расчет устойчивости основания насыпи
- •2.2. Прогноз конечной величины осадки
- •2.3. Прогноз осадки во времени
- •2.4. Расчет колебаний земляного полотна
- •Приложение 1
- •Приложение 2
- •Приложение 3
2. РАСЧЕТ УСТОЙЧИВОСТИ И ОСАДОК ЗЕМЛЯНОГО ПОЛОТНА НА ТОРФЯНОМ ОСНОВАНИИ
Для реализации дополнительных требований, предъявляемых к земляному полотну с использованием торфяных грунтов в основании и в нижней части насыпей, необходимо выполнить ряд расчетов и установить:
а) устойчивость основания насыпи, т.е. определить тип торфяного основания по устойчивости;
б) конечную вел ч ну осадки торфяного основания;
в) ход осадки во времени; |
|
г) прочность земляного полотна на динамические воздействие под- |
|
Снагрузки, т.e. проверить допустимость колебаний земляного по- |
|
лотна по услов ям в рационной прочности, если толщина насыпного |
|
слоя меньше вел ч н, указанных в |
. 1.5; |
д) меропр ят я по повышению устойчивости основания насыпей, |
|
ускорен ю дост жен я допустимой интенсивности осадки, а также по |
|
вижной |
|
исключен ю недопуст мых упругих колебаний. |
табл2.1. Расчет устойчивости основания насыпи
В задачу расчета устойчивости основания насыпи входит выяв-
ление возможности и степени опасности бокового выдавливания слабо- |
|||||
го грунта из-под подошвы. На основе результатов расчета устойчивости |
|||||
|
Д |
|
|||
должен быть сделан вывод о возможности использования торфяных |
|||||
грунтов в основанииА, даны рекомендации по режиму (темпу) отсыпки |
|||||
земляного полотна. |
|
|
|
|
|
В качестве критерия обеспечения устойчивости основания при- |
|||||
нимают отсутствие областей разрушения, т. е. областей, где сопротив- |
|||||
|
|
|
|
И |
|
ляемость сдвигу ниже величины опасных касательных напряжений. |
|
||||
Степень устойчивости основания оценивается величиной коэф- |
|||||
фициента безопасности, определяемого по формуле |
|
||||
|
Kб |
рб |
, |
|
(2.1) |
|
|
|
|||
|
|
рр |
|
|
где рб – безопасная нагрузка, т.е. предельная нагрузка, которая может быть передана на торф основания под насыпью по условию устойчивости; рр – расчетная (проектная) нагрузка. Устойчивость основания считается обеспеченной, если Кб ≥ 1.
Величины рб и рр зависят не только от параметров возводимой насыпи и свойств торфяных грунтов в их природном залегании, но и от режима возведения насыпи. Поэтому устойчивость основания определяют для двух возможных случаев возведения земляного полотна:
31
а) быстрое (условно-мгновенное) устройство насыпи на полную высоту с запасом на осадку, когда темп отсыпки опережает скорость осадки и не успевает проявиться эффект взвешивания; при этом опреде-
ляют Кбн рбн : ррн ;
б) медленное устройство насыпи, когда интенсивность отсыпки со-
С |
|
|
|
|
поставима со скоростью осадки (со скоростью уплотнения и упрочнения |
||||
торфяного основания) и эффект взвешивания успевает проявиться; при |
||||
этом определяют Кк рк : рк . |
|
|
||
|
б |
б р |
|
|
Вел ч ну безопасной нагрузки для слоя торфа под насыпью опре- |
||||
глубины |
|
Таблица 2.1 |
||
деляют по формуле |
|
|
pб = Аφ· СW, |
(2.2) |
где Аφ – параметр, зав сящий от очертания насыпи и относительной расположен я расчетного (наиболее слабого) слоя торфяной
табл |
. 2.1; |
СW – расчетная величина |
|||||||||
толщи, значен я его принимают по |
|
||||||||||
сопрот вляемости грунта основания сдвигу, кПа. |
|
|
|
|
|||||||
Относ тельная глу |
на расположе- |
|
Значение параметра Аφ при угле |
|
|||||||
ния слоя с м н мальной сопротив- |
|
|
внутреннего трения φ, град |
|
|
||||||
ляемостью сдвигу (в долях от по- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
луширины насыпи по подошве) |
|
0 |
|
5 |
|
10 |
20 |
|
25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
0,1 |
|
|
5,25 |
|
6,67 |
|
8,34 |
11,10 |
|
14,90 |
|
0,2 |
|
|
3,84 |
|
4,66 |
|
5,71 |
8,00 |
|
11,10 |
|
0,3 |
|
|
3,51 |
|
4,08 |
|
4,88 |
6,90 |
|
9,61 |
|
0,4 |
|
|
3,34 |
|
3,88 |
|
4,55 |
6,40 |
|
9,05 |
|
|
А |
|
|
|
|
|
|||||
0,5 |
3,25 3,77 |
4,39 |
6,10 |
|
8,70 |
|
|||||
0,6 |
|
3,23 |
|
3,70 |
|
4,35 |
5,92 |
|
8,40 |
|
|
При расчете |
на быструю |
отсыпку значения сдвиговых |
характе- |
||||||||
|
|
|
|
|
И |
ристик СW и φ следует приниматьДдля естественного состояния торфа по плотности – влажности, а при расчете на медленную отсыпку – для состояния уплотненного торфа под нагрузкой от веса насыпи. Сдвиговые
характеристики определяют при лабораторных испытаниях образцов торфа ненарушенной структуры или устанавливают расчетом по формулам:
СW = 148 (γск – 0,05); φ = 258 (γск – 0,05),
где γСК – плотность скелета торфа, г/см3, γСК = 0,07–0,2 г/см3 (чаще принимают γСК = 0,1 г/см3).
На стадии технического проекта при определении коэффициента безопасности для условий быстрой Кбн и медленней Кбк отсыпок насыпи повышение сопротивляемости сдвигу в процессе уплотнения торфяного основания под нагрузкой иногда не учитывают, а сопротивление
32
торфа сдвигу в естественных условиях залегания определяют портативными приборами-крыльчатками. В таких случаях величину pб рассчитывает по формуле (2.2), подставляя вместо СW полную сопротивляемость сдвигу по крыльчатке СКР и принимая значения параметра Аφ по табл. 2.1 при φ = 0.
Величина расчетных нагрузок при быстрой |
ррн |
и медленной |
ррк от- |
|||||||||||||||||||||
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
сыпке насыпи определяется по формулам: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
а) для насыпи с частичным выторфовыванием (см. рис. 1.10, а): |
||||||||||||||||||||||||
|
ррн |
gγГР (hН НТЧ |
S0 |
) pn ; |
|
|
|
|
|
(2.3) |
||||||||||||||
насыпив) для торфом в нижней части (см. рис. 1.11): |
|
|||||||||||||||||||||||
|
pк gγ |
ГР |
(h |
|
h |
|
) gγвзв(Н |
ТЧ |
S |
0 |
h |
|
) р |
n , |
(2.4) |
|||||||||
|
p |
|
|
H |
ГВ |
|
ГР |
|
|
|
|
|
ГВ |
|
|
|||||||||
б) для плавающей насыпи (см. рис. 1.10, б): |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
pp |
|
gγ |
ГР (hH S0) pn |
; |
|
|
|
|
|
|
(2.5) |
|||||||||
|
бА |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
pк |
gγ |
ГР |
(h |
h |
) gγвзв(S |
0 |
h |
) p |
n , |
|
(2.6) |
||||||||||||
|
p |
|
|
|
|
|
Н |
|
ГВ |
|
ГР |
|
|
|
ГВ |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
pнp |
g(hГР γГР |
hТН γТ) pn ; |
|
|
|
|
|
(2.7) |
|||||||||||||
|
|
|
|
ppк |
|
g(hГР γГР |
hВОЗ γТ) pn . |
|
|
|
|
|
(2.8) |
|||||||||||
Принятие в формулах (2.3–2.8) обозначения hH , HТЧ , S0, hГР , hВОЗ , |
||||||||||||||||||||||||
КГВ ,hТН |
(м) понятны по рис. 1.10 и 1.11. Остальные обозначения сле- |
|||||||||||||||||||||||
дующие: |
γГР и |
γвзвГР |
|
|
|
|
Д |
|
||||||||||||||||
|
плотность минерального грунта насыпи соответ- |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
ственно выше и ниже уровня грунтовых (поверхностных) вод, т/м , |
||||||||||||||||||||||||
γГР =2 т/м3, γГРвзв = 1 т/м3; γТ |
|
– плотность торфа в нижней части насыпи, |
||||||||||||||||||||||
т/м3, γТ =1 т/м3; рn – величина расчетных напряжении на подошве насы- |
||||||||||||||||||||||||
пи от временной подвижной нагрузки, кПа: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
pn 0,48Q |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Н2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где Q – нагрузка на колесо расчетного автомобиля (автомобиль группы |
||||||||||||||||||||||||
A), Q = 49 кН; Н – толщина насыпного слоя грунта, м; для плавающей |
||||||||||||||||||||||||
насыпи H h S |
0 |
; для насыпи с торфом в нижней части |
H h |
h . |
||||||||||||||||||||
|
H |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ИH ТН |
Обычно величину рn вводят в расчет лишь в том случае, если общая толщина насыпного слоя для рассматриваемой конструкции оказывается меньше 2,5 м.
Ориентировочно значения осадок торфяного основания от насыпей типовой высоты hН от 2 до 3 м могут быть приняты по табл. 2.2 или рассчитаны с использованием модуля сжимаемости торфа, принимаемого по табл. 2.3 при p = 49 кПа.
33
|
|
Таблица 2.2 |
В зависимости от величины |
|
|
|
|
||
Глу- |
Возможная осадка, м, при на- |
|||
бина |
чальном коэффициенте пористо- |
Kбн и Kбк торфяные основания де- |
||
боло- |
сти торфа Е0 |
лят на три типа. |
||
та, м |
Е0 ≤ 15 |
Е0 > 15 |
К I типу относятся основания, |
|
|
|
|
||
2 |
0,5 |
0,9 |
для которых Kбк ≥1. |
|
4 |
1,0 |
1.5 |
||
Устойчивость таких основа- |
||||
6 |
1,5 |
2,0 |
||
ний считается полностью обеспе- |
||||
8 |
2,0 |
2,5 |
||
ченной, независимо от интенсив- |
||||
|
|
|
ности возведен я насыпи. Для оснований I типа обычно не производят |
|
лабораторных спытан й торфа на сдвиг, ограничиваясь лишь испыта- |
|
Сниями на компресс ю консолидацию для решения вопроса о величине |
|
осадки |
ее дл тельности. |
К т пу II-A относятся основания, для которых коэффициент безо- |
|
пасности при быстрой отсыпке меньше I, а при медленной отсыпке – |
|
больше |
равен I, т.е. Kн < 1≤Kк . В таких условиях слабую толщу |
ли |
|
можно |
спользовать в качестве основания лишь при обеспечении необ- |
ходимого реж ма отсыпки насыпи. |
|
К типу II-Б относятся основания, характеризуемые соотношением |
|
0,2 ≤Kбк < 1.бДля о еспечения устойчивости таких оснований необходи- |
|
мо предусматривать специальные технологические и конструктивные |
мероприятия: возведениеАнасыпи с определенной интенсивностью; уположение откосов насыпи; частичноеДвыторфовывание; использование торфа в нижней части насыпи; применение саней. ля торфяных оснований II типа необходимо, кроме компрессионных и консолидационных, проводить сдвиговые лабораторные испытания и окончательно устанавливать устойчивость оснований с учетом повышения сопротивляемости сдвигу в процессе уплотнения торфа под нагрузкой от веса насыпи.
К III типу относятся основания, для которых коэффициент безопасности даже при расчете на медленную отсыпку не превышает 0,2. В этом случае нельзя обеспечить достаточную устойчивость основания и необходимо удалить слабый торф, заменив его минеральным грунтом
или торфом устойчивой консистенции. |
И |
При проектировании насыпей высотой до 3 м тип основания допус- |
кается устанавливать на основе типизации слабых грунтов (табл. 2.3 и 2.4) и торфяных болот (табл. 2.5), не проводя расчета устойчивости.
34
С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 2.3 |
|||||
|
|
|
|
Класс фикация торфяных грунтов |
|
|
|
|
|||||||||
|
влажностьПриродная |
|
|
|
|
Сопротивление |
|
|
Сжимаемость |
|
|
|
прочностипогрунтаТип |
||||
|
|
Степень |
|
Плотность |
природном В залегании |
|
- уплотне После - нагруз под ния кПа =49 кой р |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
% , |
|
3 |
сдвигу по крыльчат- |
|
Модуль деформации |
Модуль осадки lp, |
|
|||||||
|
|
|
R |
|
|
ке СКР, кПа |
|
|
|||||||||
|
|
%,W |
разложеня |
Зольность |
γ,гсм/ |
|
|
Е, кПа, при нагрузке |
мм/м, при нагрузке р, |
|
|||||||
Разновидность |
|
|
|
|
|
|
р, кПа |
кПа |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
торфяного |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
грунта |
|
|
|
|
|
|
49 |
98 |
49 |
|
|
98 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
1 |
|
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
|
|
7 |
|
8 |
9 |
10 |
|
|
11 |
12 |
|
|
|
<25 |
М3 |
|
>43 |
|
>245 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Торф сухой |
<300 |
С3 |
>5 |
>41 |
|
>168 |
|
>245 |
>323 |
<100 |
|
|
<200 |
1 |
|||
|
|
|
|
|
|||||||||||||
20–40 |
М3 |
>29 |
|
>123 |
|
(<200) |
|
|
(<300) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
С3 |
|
>32 |
|
>103 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
М3 |
|
18–26 |
|
245–133 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
<25 |
|
|
А |
|
|
|
|
|
|
1 |
||||
Торф маловлаж- |
300– |
С3 |
0,2– |
|
|
|
100–250 |
|
|
200–370 |
|||||||
|
41–22 |
|
168–88 |
|
245–147 |
323–225 |
|
|
|
||||||||
ный |
600 |
25–40 |
М3 |
0,15 |
41–17 |
|
123–59 |
|
(200–350) |
|
|
(300–240) |
1,2 |
||||
|
|
|
С3 |
|
32–16 |
|
103–55 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
<25 |
M3 |
|
26–16 |
|
136–87 |
|
И |
|
|
|
1 |
|||
Торф средней |
600– |
C3 |
0,15– |
22–16 |
|
90–66 |
|
|
|
250–400 |
|
|
370–500 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
влажности |
900 |
|
|
0,10 |
|
|
Д147–108 225–108 |
(350–450) |
|
(420–530) |
|
||||||
|
M3 |
17–10 |
|
|
|||||||||||||
25–40 |
|
60–42 |
|
|
|
|
2 |
||||||||||
C3 |
16–11 |
|
56–35 |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
35
Окончание табл. 2.3
|
1 |
2 |
3 |
|
4 |
5 |
6 |
|
7 |
|
8 |
9 |
10 |
|
11 |
12 |
Торф очень влаж- |
900– |
<25 |
|
M3 |
0,10– |
16–11 |
|
87–62 |
|
108–88 |
186–167 |
400–470 |
|
(500–550) |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
С |
C3 |
|
16–11 |
|
62–46 |
|
|
|
|
|
|||||
ный |
|
1200 |
25–40 |
|
M3 |
0,06 |
10–6 |
|
42–28 |
|
|
|
(450–550) |
|
530–600) |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Сапропель малой |
|
|
|
б |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
влажности |
<200 |
- |
|
- |
- |
>20 |
|
>30 |
|
>300 |
- |
<150 |
|
- |
1,2 |
|
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Сапропель средней |
200– |
|
30–15 |
|
300-100 |
- |
150–400 |
|
- |
2 |
||||||
влажности |
500 |
- |
- |
- |
20–10 |
|
|
|
||||||||
Сапропель сильно- |
500– |
- |
- |
А |
<98 |
- |
400 |
|
- |
2,3 |
||||||
влажный |
1000 |
- |
10–1 |
|
15–3 |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Сапропель избы- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
точной влажности |
<1000 |
- |
- |
- |
<1 |
<3 |
|
- |
- |
- |
|
- |
3 |
|||
(жидкий) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Д |
|
|
|
|
||||
|
Примечания: 1. Сапропелевые грунты (сапропель) представляют собой озерные отложения, образующиеся в водоемах в ре- |
|||||||||||||||
зультате отмирания животных и растительных организмов и оседания минеральных частиц, заносимых водой и ветром. |
|
|||||||||||||||
|
2. В грунте «зольность» принято считать: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
М3 – малозольный торф (Z < 5%, т.е. потери при прокатывании П ≥ 95%); |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
С3 – торф средней зольности (Z от 5 до 20%, т.е. 95% > П ≥ 80%). |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
3. Без скобок даны определения значения модулей осадок, в скобках – максимальные. |
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
И |
|
|
||||
|
4. Величины максимальных показателей ССК, Е и lp при промежуточных значениях влажности определяются интерполяцией. |
36