1049
.pdfНа рис 1.5 показан продольный профиль правоповоротного съезда ЕВ. Съезд ЕВ должен преодолеть разность отметок Е и В:
zEB H zBA , где Н – разность отметок бровок земляного полотна
дороги и кольца в точке А; |
zBA – разность отметок точек В и А. |
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р с. 1.5. Продольный профиль съезда ЕВ |
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
Из р с 1.4 в дно, что zBA y AB Tвог imax . С учётом того, что |
|||||||||||||||||||||||||||
y |
Rвог |
i2 |
, |
AB |
|
R |
|
|
|
и |
|
тангенс составной |
вогнутой кривой |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
2 |
|
max |
|
|
|
180 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Tвог |
Rвог imax , то с учётом подстановок и преобразований получаем: |
||||||||||||||||||||||||||||
z |
|
|
R |
i |
|
|
Rвог i2 . |
Длина съезда ЕВ в продольном профиле |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
BA |
180 |
|
max |
|
2 |
max |
|
|
Lпр |
Ef fg gB Kвып m1 |
Kвог , |
|
||||||||||||||||
будет |
равна |
(рис. |
1.5) |
|
где |
||||||||||||||||||||||||
m1 fg – длина участка съезда с максимальным уклоном imax. Здесь |
|||||||||||||||||||||||||||||
длина выпуклой кривой |
|
Kвып Rвып imax и длина вогнутой кривой |
|||||||||||||||||||||||||||
Kвог 2Rвог imax . |
Разность |
|
отметок точек f |
и g: |
z1 zEB y1 . |
Если |
|||||||||||||||||||||||
учесть, |
что |
y |
Rвып i2 |
|
, |
то получаем z |
z |
EB |
Rвып i2 |
. Длина уча- |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
2 |
|
max |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
2 |
max |
|
|
|||
стка |
|
|
|
съезда |
R |
|
|
|
с |
|
|
максимальным |
|
уклоном |
|||||||||||||||
|
|
|
z |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вып |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Сибm z Аi , тогда,ДИвыполнив подстановки пре- |
|||||||||||||||||||||||||||||
|
1 |
i |
|
|
|
i |
|
|
EB |
|
|
2 |
|
max |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
max |
max |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
образования, получим: |
|
|
|
|
z |
|
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
EB |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
|
|
|
|
|
|
вып |
2R |
i . |
|
|
(1.8) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пр |
|
|
|
|
|
2 |
вог max |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
max |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Если окажется, что Lпл < Lпр, то необходимо увеличивать радиус кольца и правоповоротных съездов (R) и добиться соблюдения усло-
11
вия Lпл ≥ Lпр. Затем следует увязать с кольцом правоповоротный съезд CF. Его длина в плане
L |
R |
|
|
|
|||
|
|
|
. |
(1.9) |
|||
180 |
|||||||
пл |
|
|
1 |
|
На рисунке 1.6 показан продольный профиль правоповоротного съезда CF.
СибАРис. 1.6. ПродольныйДИпрофиль съезда CF
Съезд CF должен преодолеть разность отметок zCF H zDC , т.е. разность отметок бровок земляного полотна кольца и дороги в
точке D (Н) и разность отметок точек D и C ( zCF ). |
|
|||||||
Из рисунка 1.4 видно, |
что |
zDC y CD Tвып imax . С учётом |
||||||
того, что y Rвып imax2 |
, CD |
R |
, Tвып Rвыпimax после подстановки |
|||||
2 |
|
180 |
|
R |
|
Rвып i2 . |
||
преобразований получаем z |
DC |
|
|
i |
||||
|
|
|||||||
|
|
|
180 |
max |
2 |
max |
||
Длина съезда CF в продольном профиле найдём следующим об- |
||||||||
разом: Lпр Cd de eF Kвып m2 Kвог . |
Здесь m2 de – длина |
участка съезда с максимальным уклоном imax; Квып – длина выпуклой кривой; Квог – длина вогнутой кривой, которые определяются по следующим формулам:
Kвып 2Rвыпimax . |
(1.10) |
Kвог Rвогimax . |
(1.11) |
12
|
|
Если |
|
учесть, |
|
что |
разность |
отметок точек d и e |
|||||||||||
z |
|
z |
CF |
|
Rвог |
|
i2 |
|
. Длина участка съезда с максимальным уклоном |
||||||||||
|
|
|
|||||||||||||||||
|
2 |
|
|
|
2 |
|
max |
z |
|
|
1 |
|
|
|
R |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
i2 |
|||||
буде равна |
m |
|
|
|
|
|
z |
CF |
|
вог |
, тогда, с учётом вышепе- |
||||||||
i |
|
|
i |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
2 |
max |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
max |
|
max |
|
|
|
|
|
|
речисленного, после подстановок и преобразований, длина съезда CF |
|||||||||
СибАДИ |
|||||||||
в продольном профиле будет найдена из следующего выражения: |
|||||||||
|
|
z |
GF |
|
R |
|
|
|
|
L |
|
i |
|
|
вог |
2R |
i |
. |
(1.12) |
пр |
|
|
|
2 |
вып |
max |
|
||
|
|
max |
|
|
|
|
|
|
|
Дл ну Lпр сравн вают с длиной Lпл. Обязательно должно соблю- |
|||||||||
даться услов е Lпл ≥ Lпр. При Lпл |
< Lпр увеличивают радиус кольца и |
||||||||
правоповоротных съездов (R) и добиваются соблюдения указанного |
|||||||||
условия. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рад ус кольца R о ычно получается значительно больше того, которой наход тся по формуле (1.1) или (1.2) . Поэтому, если в формуле уклон в ража заменить на поперечный уклон и посчитать его (для полученного значения радиуса кольца и заданных величин расчётной скорости и коэффициента поперечной силы), то уклон может получиться с минусом. В этом случае знак минус будет означать, что уклон кольца направлен не внутрь кольца, а наружу. В результате этого упрощается сопряжение кольца с правоповоротными съездами.
Длину кольца Lk определяют по формуле |
|
Lk 2 R . |
(1.13) |
Расстояния ОМ и ОN от центра транспортной развязки до нача- |
|
ла конца правоповоротных съездов определяют из выражений: |
|
OM 2R cos , |
(1.14) |
ON 2R cos 1 . |
(1.15) |
РАСЧЁТ ЭЛЕМЕНТОВ ПЕРЕСЕЧЕНИЯ ПО Т ПУ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНОГО КОЛЬЦА С ДВУМЯ ПУТЕПРОВОДАМИ
На транспортной развязке (рис. 2.1) проектирование кольца в продольном профиле производится проще, чем на пересечении по типу кольца с пятью путепроводами, так как здесь кольцо только в двух пунктах пересекает одну из автомобильных дорог. Транспортный поток основной дороги проходит по прямой, а пересекаемый по-
13
ток второстепенной дороги – по кольцу.
СибАДИРис. 2.1. Расчётная схема пересечения по типу распределительного кольца с двумя путепроводами
Радиус кольца назначают аналогично расчёту кольца с пятью путепроводами, чтобы обеспечить необходимую длину участка слияния BC и осуществить взаимную увязку правоповоротного съезда EB и кольца. Это, как правило, требует увеличения радиуса кольца по сравнению с тем его значением, которое определяется расчётной скоростью V и уклоном виража iв по формуле (1.1). При проектировании
пересечения по типу распределительного кольца с двумя путепроводами радиусы кольца всех правоповоротных съездов следует принимать одинаковыми. При этом получается такая транспортная развязка, у которой съезды не касаются кольца, а вливаются в него (рис. 1.3, в), в результате чего отсутствуют точки пересечения потоков движения в одном уровне. Затем по рис. 2.1определяют углы δ и δ1 по
формуле (1.5) и находят углы , 1 и (см. Глава 1), а затем подсчитывают длину участка слияния транспортных потоков BC по формуле (1.5). Полученное значение BC сравнивают с рекомендуемой длиной участка слияния lсл (табл 1). Должно соблюдаться следующее условие: ВС ≥ lсл. Если по расчёту получилось ВС < lсл, то нужно увеличить ра-
14
диус кольца R и добиться, чтобы ВС ≥ lсл для принятой расчётной скорости на кольце V.
В секциях кольца, соответствующих тупому углу 80 длина участка слияния транспортных потоков B C значительно больше длины участка BC, поэтому при соблюдении условия ВС < lсл условие В′С′ < lсл тоже будет соблюдаться.
Кольцо и примыкающий к нему правоповоротный съезд EB следует увязать между собой. Для этого нужно определить длину съезда EB в плане Lпл продольном профиле Lпр (необходимо соблюдение услов я Lпл ≥ Lпр). Для определения Lпл на правоповоротном съезде EB можно воспользоваться формулой (1.6).
Дл ну правоповоротного съезда EB в продольном профиле следует определять на основании схем, показанных на рис. 2.2 рис. 2.3.
Рис. 2.2. Продольный профиль правоповоротного съезда EB |
|
СибАДИ |
|
Рис. 2.3. Продольный профиль участка кольца |
|
Съезд EB должен преодолеть разность отметок |
|
zBE H zAB , |
(2.1) |
15
где Н – разность отметок бровок земляного полотна основной дороги и кольца в месте их пересечения (точка А); zAB – разность отметок точек А и В.
Разность отметок точек A и В, исходя из рис. 2.3, определяется
|
как z |
AB |
y AB T |
i |
|
. С учётом того, что y |
Rвып i2 |
, |
||||||||||||||
|
|
|
1 |
|
|
|
вып |
max |
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
|
max |
|
|||
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
AB |
и тангенс составной вогнутой кривой |
T |
R |
i |
|
|
, то |
|||||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||||||||
СибАДИ |
||||||||||||||||||||||
180 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вып |
вып |
max |
|
|
|||
|
|
|
|
с учётом подстановок и преобразований получаем: |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
z |
AB |
|
R |
i |
max |
Rвып i2 . |
|
|
|
|
(2.2) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
180 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Дл на съезда ЕВ в продольном профиле (см. рис. 2.2 и Глава 1): |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
L |
|
zBE |
0,5R |
2R |
i . |
|
|
|
(2.3) |
|||||||||
|
|
|
|
|
пр |
|
i |
|
|
|
вог |
|
вып |
|
max |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
max |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Как |
при проектировании пересечения по типу распредели- |
тельного кольца с пятью путепроводами (Глава 1), если радиус кольца R увел ч вается по сравнению с его значением, вычисленным по формуле (1.1), нео ход мо пересчитать поперечный уклон проезжей части на кольце для принятого радиуса R. Длину каждого правоповоротного съезда, примыкающего к основной дороге, определяют по формуле:
L |
|
R |
. |
(2.4) |
|
|
|||
прав 180 |
|
|||
Длину каждого правоповоротного съезда, примыкающего к |
||||
второстепенной дороге, определяют по формуле: |
|
|||
|
R |
(2.5) |
||
|
|
|
||
Lправ 180 1 . |
Длину кольца Lk расстояния ОМ и ОN от центра транспорт-
ной развязки до начала и конца правоповоротных съездов определяют, соответственно, из выражений (1.13 – 1.15).
РАСЧЁТ ЭЛЕМЕНТОВ КОЛЬЦЕВОГО Т ПА ПРИМЫКАНИЯ
На кольцевом типе примыкания (рис. 3.1), как и на пересечении по типу распределительного кольца с двумя или пятью путепроводами, радиус кольца R назначается из условия необходимости взаимной увязки съезда EB и кольца. Этот радиус обычно гораздо больше того
16
значения, которое находится по формуле (1.1).
Р с. 3.1. Расчетная схема транспортной развязки
Что же касается участка слияния транспортных потоков BC, то, в отличие от пересечения по типу распределительного кольца с двумя путепроводами, этот участок имеет здесь настолько большую длину, что намного превышает рекомендуемое значение участка слияния lсл (табл. 2), даже при радиусе кольца, найденном по формуле (1.1).
|
|
|
Длины участков слияния |
Таблица 2 |
|||
|
|
|
|
|
|||
|
Скорость |
Длина уча- |
Скорость |
Длина уча- |
Скорость |
Длина уча- |
|
|
движения, |
стка слия- |
движения, |
стка слия- |
движения, |
стка слия- |
|
|
км/ч |
ния, м |
км/ч |
ния, м |
км/ч |
ния, м |
|
|
20 |
15÷20 |
45 |
40÷50 |
70 |
60÷80 |
|
|
25 |
20÷30 |
50 |
40÷55 |
75 |
60÷85 |
|
|
30 |
25÷35 |
55 |
45÷60 |
80 |
65÷90 |
|
|
СибАДИ |
|
|
||||
|
35 |
30÷40 |
60 |
50÷65 |
85 |
70÷95 |
|
|
40 |
35÷45 |
65 |
55÷70 |
90 |
75÷100 |
|
При проектировании кольцевого типа примыкания радиусы кольца и всех право- и левоповоротных съездов R следует принимать одинаковыми, так как конструктивные особенности данной транспортной развязки предопределяют одну и ту же расчётную скорость на кольце и съездах.
17
Правоповоротные съезды обычно проектируют в виде двух дуг окружности, соединённых прямой вставкой. Эти съезды могут быть выполнены и без прямой вставки. Переходные кривые на правоповоротных съездах рассчитывают на постоянную скорость.
Как и при проектировании пересечений по типу распределительного кольца с пятью и двумя путепроводами, сначала радиус кольца R определяют по формуле (1.1) в зависимости от расчётной скорости V уклона в ража iв. Затем определяют углы δ и φ из выражений (1.5) (1.5*). После определения углов δ и φ производят увязку левоповоротного съезда EB с кольцом на пересечении по типу распредел тельного кольца с двумя путепроводами. Длины съезда EB
в плане Lпл в продольном профиле Lпр определяют по формулам |
|||||||
(1.7) и: |
zCF |
|
|
|
|
|
|
L |
0,5R |
2R |
i |
max |
, |
(3.1) |
|
пр |
i |
вог |
вып |
|
|
|
|
|
max |
|
|
|
|
|
|
где zCF – разность отметок С и F. |
|
|
|
|
|
|
|
Дл ны Lпл Lпр сравнивают между собой. |
Необходимо, чтобы |
Lпл ≥ Lпр. Если по расчёту получилось Lпл < Lпр, то нужно увеличить радиус кольца и съездов R и до иться соблюдения указанного условия.
После увязки левоповоротного съезда EB с кольцом следует проверить, позволит ли принятый радиус R запроектировать в продольном профиле участок FG правоповоротного съезда, ведущего с основной дороги на примыкающую, с соблюдением расчётных значений максимального продольного уклона imax и радиусов вертикальных кривых Rвып Rвог. Для этого определяют длину участка FG в плане:
|
L |
|
R tg |
|
n1 |
|
T |
l |
|
, |
(3.2) |
|
|
cos / 2 |
|
||||||||
|
|
пл |
2 |
|
ск |
|
ск |
|
|
||
где α – угол примыкания; – тангенс составной кривой, соответствующий углу |
|||||||||||
90 – α/2; |
– длина составной кривой. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
СибАДИ |
|||||||||||
|
|
|
|
того же участка правоповоротоного |
|||||||
Затем вычисляют длину Lпл |
съезда, в пределах которого может осуществляться его самостоятель-
ное проектирование: |
(3.3) |
Lпл Lпл lc , |
|
|
|
где lc – длина совмещённого участка съезда и дороги.
После этого определяют длину участка FG правоповоротного
18
съезда в продольном профиле.
На рис. 3.2 представлен продольный профиль участка FG правоповоротного съезда, ведущего с основной дороги на примыкающую. На рис. 3.3 представлен продольный профиль кольца на участке
|
|
GA’G, на котором A – середина выпуклой кривой; С – точка слияния |
|
левоповоротного съезда СD с кольцом; G – точка слияния правопово- |
|
СибАДИ |
|
ротного съезда, ведущего с основной дороги на примыкающую, с |
|
кольцом. |
|
Рис. 3.2. Продольный профиль правоповоротного съезда, ведущего с ос- |
|
новной дороги на примыкающую, на участке FG |
|
Рис. 3.3. Продольный профиль кольца на участке |
|
GA G |
|
Участок FG правоповоротного съезда должен преодолеть раз- |
|
ность отметок |
|
zGF H zA G , |
(3.4) |
где H – разность отметок бровок земляного полотна основной дороги и кольца в
19
месте их пересечения.
Разность отметок точек А′ и G (см. рис. 3.3):
|
|
|
|
|
|
|
zA G y1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.5) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
A G Tвып imax , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
где Твып – тангенс составной выпуклой кривой. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Rвып |
|
2 |
|
|
|
|
|
R |
|
|
|
R |
|
|||||
|
|
учётом |
|
того, |
|
|
что |
|
|
|
y1 |
|
|
|
|
imax , |
|
A G |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
и |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
180 |
|
2 |
360 |
||||||||||||||||||||||||||
Tвып Rвып imax |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
при подстановке получаем: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
|
G |
|
|
R |
i |
|
|
Rвып i2 |
|
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(3.6) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
A |
|
|
|
360 |
|
max |
|
|
2 |
max |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Дл на участка FG правоповоротного съезда в продольном про- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
филе (см. р с. 3.2): |
Lпр |
Ff fg gG Kвог m Kвып , |
|
|
(3.7) |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Здесь Квып |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
Квог |
|
определяются по формулам (1.10) |
и (1.11) |
с |
||||||||||||||||||||||||||||||||
максимальным уклоном. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Разность отметок точек g и f о означена величиной z, которая опреде- |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
ляется как z z |
GF |
y . С учётом того, |
что |
|
y |
Rвог i2 |
|
|
, |
получаем |
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
max |
|
|
|
|
||||
|
|
|
Rвог |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z z |
GF |
|
i2 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
2 |
|
max |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Длина участка съезда с максимальным уклоном (m) определяет- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
R |
i2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
ся из выражения: |
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
z |
GF |
|
вог |
|
. |
Тогда, |
|
подставив |
||||||||||||||||||||
|
i |
|
|
|
|
i |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
max |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
max |
|
|
|
|
|
max |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
все известные величины формулу (3.7) и сделав преобразования, по- |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
лучаем: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
zGF 0,5R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
|
|
2R |
|
i |
|
|
, |
|
|
|
|
|
(3.8) |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пр |
|
|
i |
max |
|
|
|
|
вог |
|
вып |
|
max |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Расстояния L′пл |
Lпр |
сравнивают между собой. Необходимо со- |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
блюдение следующего условия: L′пл ≥ Lпр. В противном случае требу- |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
ется дальнейшее увеличение радиуса кольца ( |
). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
СибАДИ
Если радиус кольца больше того его значения, которое получается по формуле (1.1), то нужно на основании указанной формулы пересчитать поперечный уклон проезжей части на кольце iп для данного
радиуса. |
|
Длину кольца подсчитывают по следующей формуле |
|
Lк 1,5 R . |
(3.9) |
Съезд CD имеет такую же длину, что и съезд EB. Длину право-
20