1007
.pdf
|
е |
= 0,14 |
РпП=12,96кН |
|
п |
eП |
P |
|
|
|
0,000 |
|
DL= - 0,5м |
|
|
|
= 0,4 |
= 2,3 |
|
2,1 |
= 1,4 |
|
|
= |
b |
|
Hn |
d |
d |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
0,7 |
|
|
|
d |
|
|
|
= |
|
|
|
’ |
|
|
|
h |
FL 2.6FL |
|
bn =1,00 |
|
Рис. 7. СхемаРис.7к. определениюСхема к определениюдавления грунтадавленияна стенугрунтаподвала
на стену подвала
|
|
|
q H2 |
|
d |
)2 |
|
d |
)2 |
|
d |
|
q |
d2 |
d |
)2 0,5P e |
|
|
M |
|
|
1 n |
( |
|
[3( |
|
15 |
|
20] |
2 |
|
(2 |
|
g e , |
|||
|
|
Hn |
Hn |
Hn |
|
|
Hn |
|||||||||||
|
y |
|
120 |
|
|
|
|
|
8 |
|
n n |
r r |
||||||
где q1=γ·d·tg2(45o–φ/2)= 17,33∙2,1∙tg2(45o–27o/2)=13,66 кПа;
q2=q·tg2(45o–φ/2)= 10∙tg2(45o–27o/2)=3,76 кПа. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
Нагрузка q=10 кПа [3, п.12.6.1], еп – эксцентриситет приложения на- |
|
||||||||||||||||||
грузки от перекрытия над подвалом, |
м; Рп – нагрузка от перекрытия в |
|
|||||||||||||||||
пределах ширины фундаментной плиты; d – расстояние от поверхности |
|
||||||||||||||||||
грунта до подошвы фундамента, м; Нп – высота подвала, м; gr – погон- |
|
||||||||||||||||||
ный вес грунта обратной засыпки; =0,95 I – удельный вес грунта обрат- |
|
||||||||||||||||||
ной засыпки, кН/м3 ; еr – эксцентриситет приложения нагрузки от грунта |
|
||||||||||||||||||
обратной засыпки, м; п=0,9∙30о=27о . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
My |
13,66 2,32 |
|
2,1 2 |
|
2,1 |
|
2 |
2,1 |
|
3,76 2,12 |
|
|
2,1 |
|
2 |
||||
|
|
|
|
3 |
|
|
|
15 |
|
|
20 |
|
|
2 |
|
|
|
||
120 |
|
|
2,3 |
8 |
2,3 |
||||||||||||||
|
2,3 |
|
2,3 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5 0,14 12,96 7,28 0,4 3,22кН м; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Рп =Ln·6,0/2·qм =1,2·3,0·3,6=12,96 кН; еп = 0,14 м [10]; |
|
|
|
|
|
||||||||||||||
gr = (bn-b0)/2·γ·d= 0,2·17,33·2,1=7,28 кН; |
ег =(bn-b0)/4+b0/2= (1,0-0,6)/4 |
||||||||||||||||||
+ 0,6/2 = 0,4 м (рис. 7). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
21 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчетная нагрузка по оси А: np=NI+γf G при γf=1,1. np =212,72+1,1·20,2=234,94 кН,
|
|
|
|
|
np (Ln Cn ) |
' |
|
6 M |
у |
|
||||
|
|
|
рmax |
|
|
|
|
фh |
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
b 2 L |
|
|||||||
|
|
|
min |
|
bnLn |
|
|
n |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
п |
|
|
|
рmax |
|
|
234,94 (1,2 0,25) |
20 0,7 |
|
6 3,22 |
|
313,98 кПа; |
||||||
|
1,2 1,0 |
1,02 1,2 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
рmin |
|
234,94 (1,2 0,25) |
|
20 0,7 |
|
6 3,22 |
|
281,79 кПа; |
||||||
|
1,2 1,0 |
1,02 1,2 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
1,2RA= 1,2(250,1+27,06∙1,0)=277,16∙1,2=332,59≥313,98 кПа.
5. РАСЧЕТ АРМИРОВАНИЯ ФУНДАМЕНТНЫХ ПЛИТ УСИЛЕНИЯ
5.1. Определение расчетных изгибающих моментов в сечениях фундаментов под наружную и внутреннюю стены
Расчет плиты усиленного фундамента наружной стены здания с подвалом проводится с учетом горизонтального давления грунта на основании [3, п.12.4]. Расчет фундаментов производят по сечению, проходящему по краю фундаментной стены. Расчетный изгибающий момент М, кН .м в сечении фундамента по оси А при внецентренной нагрузке (рис. 8) определяют по формуле
|
a2 |
L |
2р |
max |
р |
|
|
Mi |
i |
n |
|
i |
|
, |
|
|
|
6 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
где ai – вылет консоли фундаментной плиты i–го сечения, м; рмах и рmin– реактивное давление грунта по подошве плиты; рi – определяется линейной интерполяцией.
рmax |
|
234,94 (1,2 0,25) |
20 0,7 |
6 3,22 |
313,98 кПа; |
|
1,02 1,2 |
||||
|
|
1,2 1,0 |
|
||
|
22 |
|
|
||
рmin |
|
234,94 (1,2 0,25) |
20 0,7 |
6 3,22 |
281,79кПа. |
|
1,02 1,2 |
||||
|
|
1,2 1,0 |
|
||
Расчетная нагрузка по оси А: пр=212,72+1,1·20,2=234,94 кН;
р1=310,76 кПа, р2=307,54 кПа (рис.8).
Определяем расчётный изгибающий момент в сечении фундамента по оси А:
M 1 |
0,12 |
1,2 |
2 |
313 |
,98 310 |
,76 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,88 кН·м; |
||
|
|
|
6 |
|
|
|
|||||
|
0,22 |
|
2 |
|
|
|
|||||
M 2 |
1,2 |
313 |
,98 307 |
,54 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7,48 кН·м. |
||
|
|
|
6 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчетный изгибающий момент М, кН·м, в сечении фундамента по
оси Б при центральной нагрузке определяют по формуле
М= рр Lп а2/2,
где рр – среднее расчетное давление по подошве фундамента, кПа;
пр= N1+γf·GБ = 281,77+1,1∙13,44=296,55 кН/м – расчетная погонная нагрузка на уровне пола подвала по оси Б.
а2=200 |
bo =600 |
а1 =100
Рис. 8. Схема к определению моментов в сечениях 1-1 и 2-2 фундаментной плиты усиления
|
|
|
|
|
|
|
p |
(L |
C ) |
|
|||
|
|
|
|
|
р |
|
n |
' |
|||||
|
|
|
|
р |
|
|
n |
|
n |
|
|
h ; |
|
|
|
|
|
|
A |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ф |
|
р |
р |
|
296,55 (1,2 0,2) |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20 0,7 316,32 кПа; |
||||
|
|
1,2 1,2 |
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
М1 |
316,32 0,121,2 |
1,89кН·м; |
||||||||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
М |
2 |
316,32 0,4 |
2 1,2 |
30,37кН·м. |
|||||||
|
|
|
|
|
2 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
b=1000 |
|
|
|
||
5.2. Расчет фундаментных плит усиления на изгиб |
|||||||||||||
Расчет прочности фундаментных плит по осям А и Б на изгиб прово- |
||
дамента. При этом бетон фундаментной плиты принимается классом281,79 |
не |
|
дится в сечениях по граням фундаментной стены и существующего фун- |
||
ниже В 15, а армирование313,98 |
назначается не ниже А 400. |
|
M1,2 – моменты в сечении плиты по грани плиты существующего фундамента и у боковой поверхности стенового блока;
Площадь сечения арматуры, параллельной стороне bп, на всю ширину
фундаментной плиты определяется: |
|
в сечении 1 – 1 |
в сечении 2 – 2 |
A |
|
M1 |
; |
A |
|
M2 |
, |
|
|
||||||||
sy1 |
|
R vh |
sy2 |
|
R vh |
|||
|
|
s |
01 |
|
|
|
s o2 |
|
где M1, M2 – изгибающие моменты соответственно в сечениях 1 – 1 и 2 – 2; h01 – рабочая высота в сечении 1 – 1; h02 – рабочая высота в сечении 2 – 2; Rs – расчетное сопротивление арматуры [7]; v – коэффициент, принимаемый равным 0,9; Asу – площадь поперечного сечения арматуры, должна приниматься не менее минимального процента армирования для железобетонных конструкций μ=0,05%.
Производим расчёт требуемой площади арматуры фундаментной плиты по оси А:
A |
1,88 |
|
0,453см2; A |
|
|
7,48 |
0,544см2. |
|
|
|
|
|
|
|
|||
sy1 |
|
35,5 0,9 0,13 |
|
sy2 |
|
35,5 0,9 0,43 |
||
24 |
С – 2 |
|
С – 1
Производим расчёт требуемой площади арматуры фундаментной плиты по оси Б:
A |
1,89 |
|
0,455см2; A |
|
30,37 |
2,21см2. |
|
|
|
|
|
|
|||
35,5 0,9 0,13 |
|
||||||
sy1 |
|
sy2 |
|
35,5 0,9 0,43 |
|||
В результате расчёта принимаем продольную рабочую арматуру для усиления фундаментной плиты:
по оси А: 6 стержней диаметром 10 мм, класса А400, по оси Б: 6 стержней диаметром 10 мм, класса А 400.
Принимаем поперечную арматуру для усиления фундаментной плиты: по оси А: 5 стержней диаметром 10 мм, класса А400, по оси Б: 6 стержней диаметром 10 мм, класса А 400.
6. РАСЧЕТ ДОПОЛНИТЕЛЬНЫХ ОСАДОК И КРЕНА ФУНДАМЕНТОВ ПОСЛЕ НАДСТРОЙКИ ЗДАНИЯ
6.1. Определение нижней границы сжимаемой толщи фундаментами по оси А
Нижняя граница сжимаемой толщи определена при z=3,6 м.
Таблица 4
Определение вертикальных напряжений по оси А
25
|
2z |
|
|
bn |
|
|
|
p |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
z |
|
,м |
|
|
|
zg |
|
i |
i |
|
|||||
|
bn |
|
2 |
|
|
|
zp |
|
0 |
|
|
|
|
|
|
0,2 |
zg |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
0,0 |
|
|
0,00 |
1,000 |
|
|
90,80 |
|
|
|
38,442 |
|
7,69 |
|||||
0,8 |
|
|
0,4 |
|
0,881 |
|
|
79,99 |
|
|
|
45,68 |
|
8,84 |
||||
1,6 |
|
|
0,8 |
|
0,642 |
|
|
58,29 |
|
|
|
52,92 |
|
10,00 |
||||
2,4 |
|
|
1,2 |
|
0,477 |
|
|
43,31 |
|
|
|
58,47 |
|
11,69 |
||||
3,2 |
|
|
1,6 |
|
0,374 |
|
|
33,96 |
|
|
|
62,32 |
|
12,46 |
||||
3,8 |
|
|
1,9 |
|
0,306 |
|
|
27,79 |
|
|
|
65,22 |
|
13,04 |
||||
4,8 |
|
|
2,4 |
|
0,258 |
|
|
23,43 |
|
|
|
70,18 |
|
14,04 |
||||
5,6 |
|
|
2,8 |
|
0,223 |
|
|
20,25 |
|
|
|
74,16 |
|
14,83 |
||||
6,4 |
|
|
3,2 |
|
0,196 |
|
|
17,79 |
|
|
|
78,13 |
|
15,62 |
||||
7,2 |
|
|
3,6 |
|
0,175 |
|
|
15,89 |
|
|
|
82,10 |
|
16,42 |
||||
Дополнительное давление по оси А: |
Давление от собств. веса грунта: |
ро=р– zgo=218,13–38,44=179,69 кПа; |
σzg =38,44+0,4·18,10=45,68 кПа; |
zgo =18,34·1,8+18,10·0,3=38,44кПа; |
σzg =38,44+0,8·18,10=52,92 |
кПа; |
|
рАо=270,49-179,69=90,80 кПа. |
σzg =38,44+1,0·18,10+0,2·9,64=58,47 |
кПа; |
|
σzg =38,44+1,0·18,10+0,6·9,64=62,32 кПа; σzg =38,44+1,0·18,10+0,9·9,64=65,22 кПа;
26
DL= 0,5 |
|
|
|
0 |
1000 |
|
|
0 |
|
||
|
|
||
1 |
|
|
|
2 |
|
|
|
0 |
|
90,80 |
|
|
79,99 |
||
0 |
|
||
4 |
|
||
|
|
58,29 |
|
0 |
|
43,31 |
|
|
33,96 |
||
0 |
|
||
6 |
27,79 |
||
3 |
|||
= |
|||
|
zzp |
||
C |
23,43 |
||
H |
|||
zg |
20,25 |
|
|
|
17,79 |
0,2 zzp |
|
|
15,89 |
||
|
|
||
|
Z |
|
|
Рис. 10. Схема определения осадки фундамента по оси А |
|||
Zz
WL 3,6
σzg =38,44+1,0·18,10+0,9·9,64+0,5·9,93=70,18 кПа; σzg =38,44+1,0·18,10+0,9·9,64+0,9·9,93=74,16 кПа; σzg =38,44+1,0·18,10+0,9·9,64+1,3·9,93=78,13 кПа; σzg =38,44+1,0·18,10+0,9·9,64+1,7·9,93=82,10 кПа.
6.2. Расчет дополнительных осадок фундаментов по оси А
|
|
|
|
n |
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
S 0,8 |
|
zp i |
; |
|
|
|
|
|
|
|
E |
||||
|
|
|
|
i 1 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
S 0,8 |
90,8/2 79,99 58,29 43,31 33,46 27,79/2 0,4 |
0,004389 м; |
|||||||
|
|
|
|||||||
1 |
|
|
|
20000 |
|
|
|
|
|
S2 |
0,8 |
27,79/2 23,43 20,25 17,79 15,89/2 0,4 |
0,001905м; |
||||||
|
|||||||||
|
|
|
|
14000 |
|
|
|
|
|
|
|
S S1 S2 |
0,004389 0,001905 0,006294м 0,63 см. |
||||||
27
6.3. Определение нижней границы сжимаемой толщи фундаментами по оси Б
Нижняя граница сжимаемой толщи определена при z=3,8 м.
|
|
|
|
Определение вертикальных напряжений по оси Б |
Таблица 5 |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2z |
|
|
|
bn |
|
|
|
|
|
|
|
p0 |
|
|
|
79,33h |
|
|
0,2 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
z |
2 ,м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
bn |
|
|
|
|
zp |
|
|
|
|
|
zg |
|
i i |
|
|
|
zg |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
0,0 |
|
|
|
0,0 |
|
|
1,000 |
|
|
|
79,73 |
|
|
|
|
|
38,44 |
|
|
7,69 |
|
|
||||
0,8 |
|
|
|
0,48 |
|
0,881 |
|
|
|
70,24 |
|
|
|
|
|
47,13 |
|
|
9,42 |
|
|
|||||
1,6 |
|
|
|
0,96 |
|
0,642 |
|
|
|
51,19 |
|
|
|
|
|
55,82 |
|
|
11,26 |
|
|
|||||
2,4 |
|
|
|
1,44 |
|
0,477 |
|
|
|
38,03 |
|
|
|
|
|
60,78 |
|
|
12,16 |
|
|
|||||
3,2 |
|
|
|
1,90 |
|
0,374 |
|
|
|
27,67 |
|
|
|
|
|
65,22 |
|
|
13,04 |
|
|
|||||
4,0 |
|
|
|
2,4 |
|
|
0,306 |
|
|
|
24,40 |
|
|
|
|
|
70,18 |
|
|
14,04 |
|
|
||||
4,8 |
|
|
|
2,88 |
|
0,258 |
|
|
|
21,99 |
|
|
|
|
|
73,96 |
|
|
14,79 |
|
|
|||||
5,6 |
|
|
|
3.32 |
|
0,223 |
|
|
|
17,18 |
|
|
|
|
|
79,32 |
|
|
15,86 |
|
|
|||||
6,4 |
|
|
|
3,8 |
|
|
0,196 |
|
|
|
15,63 |
|
|
|
|
|
84,09 |
|
|
16,81 |
|
|
||||
ро=р- zgo=208,75-38,44=170,31кПа; |
|
|
|
|
σzg =38,44+0,48·18,10=47,13 кПа; |
|||||||||||||||||||||
zgo =18,34·1,8+18,10·0,3=38,44кПа; |
|
|
|
|
|
σzg =38,44+0,96·18,10=55,82 |
||||||||||||||||||||
кПа; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
рАо=250,04-170,31=79,73кПа; |
|
|
|
σzg |
|
=38,44+1,0·18,10+0,44·9,64=60,78 |
||||||||||||||||||||
кПа; |
|
|
|
|
|
|
|
|
σzg =38,44+1,0·18,10+0,9·9,64=65,22 кПа; |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
σzg |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
=38,44+1,0·18,10+0,9·9,64+0,5·9,93=70,18 |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
кПа; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кПа; |
|
σzg |
=38,44+1,0·18,10+0,9·9,64+0,88·9,93=73,96 |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
σzg |
=38,44+1,0·18,10+0,9·9,64+1,42·9,93=79,32 |
||||||||||||||||||
кПа; |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
σzg =38,44+1,0·18,10+0,9·9,64+1,9·9,93=84,09 кПа. |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
6.4. Расчет дополнительных осадок фундаментов по оси Б |
|||||||||||||||||||||||||
Расчёт осадки фундамента: |
|
|
|
|
|
|
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S 0,8 |
|
zp i |
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
E |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S1 0,8 |
79,73/2 70,24 51,19 38,03 27,67/2 0,48 |
0,004093м; |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20000 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
S2 0,8 27,67/2 24,40 20,57 17,18 15,63/2 0,48 0,002298м.
14000
28
S S1 S2 0,0041 0,0023 0,0064 0,64см.
Выполнение условия [4, п. 2.39]
S Su ,
где Su – предельное значение совместной деформации основания и соору-
жения [10, прил.2]: 063<4,0; 0,64<4,0.
DL= 0,5
0 0 1 2
0 0 8
3
= C
H
zg
1200
0 |
|
|
79,73 |
Zz |
|
|
|||||
|
|
70,24 |
|
||
8 |
|
|
|
||
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
51,19 |
WL |
|
3,6 |
|
|
|||
|
38,03 |
|
|
|
|
27,67 |
|
|
|
24,40 |
|
|
|
|
21,99 |
zzp |
|
|
|
17,18
15,63
0,2 zzp
Z
Рис. 11. Схема определения осадки фундамента по оси Б
Вычисляем относительную разность осадок с выполнением условия
S |
|
( |
S |
)и, |
|
|
|||
L |
|
L |
||
где |
|
S |
– |
|
|
|
и |
||
|
||||
|
|
L |
|
|
S S1 S2;
предельная относительная разность осадок [10, прил. 2];
0,0064–0,0063=0,0001;
S 0,0001 0,0000167,
L 6
29
где S1 и S2 – осадка фундамента под стены здания по оси А и оси Б, м; L – расстояние между осями А и Б, м;
0,0000167 0,002 – условие выполняется.
7. ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ НАДСТРАИВАЕМОГО ЗДАНИЯ
НА ОСАДКУ РАСПОЛОЖЕННОГО РЯДОМ
Расчет ведется методом угловых точек (рис.12) по [4, прил. 2 ]:
zp i po /4,
где α – коэффициент, принимаемый по [4, прил. 2, табл. 1], ро=90,8 кПа – дополнительное вертикальное давление на основание; σzpαi1 принимается как алгебраическая сумма напряжений на рассматриваемой глубине в угловой точке М двух загруженных площадей (фиктивных фундаментов):MLEJ и MNDL с положительным давлением po; σzpαi1=
0,25( 1 + 2 )ро
при l=LM=12500 мм =12,5 м ; b=JM=MN=13200/2=6600 мм=6,6 м,
σzpαi2 принимается как алгебраическая сумма напряжений на рассматриваемой глубине в угловой точке М двух загруженных площадей : MKFJ и
MNCK с отрицательным давлением po , σzpαi2=0,25( 3 + 4 )(–ро)
при l=KM=11500 мм =11,5 м ; b=JM=MN=13200/2=6600мм=6,6 м.
Таблица 6
Определение вертикальных напряжений по оси фундамента расположенного рядом здания
Коэффициенты |
Напряжения, кПа |
- |
|
|
|||
|
от внешней нагрузки |
от собств. веса |
|
|
грунта |
|
|
|
|
|
|
Глубинаz,м |
|
2z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
zp 1 |
|
|
|
zpf |
|
zg |
0,2 zg |
Модульдеформа цииМПа, |
|
b |
1 |
2 |
3 |
4 |
zp 2 |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
0,00 |
0,0 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
45,400 |
45,400 |
0,000 |
38,442 |
7,688 |
|
||||||||||
1,32 |
0,4 |
0,975 |
0,975 |
0,974 |
0,972 |
44,265 |
44,231 |
0,034 |
59,625 |
11,924 |
20000 |
||||||||||
1,90 |
0,575 |
0,922 |
0,922 |
0,9 |
0,918 |
41,859 |
41,677 |
0,182 |
65,220 |
13,044 |
|
||||||||||
2,64 |
0,8 |
0,868 |
0,868 |
0,862 |
0,862 |
39,407 |
39,112 |
0,295 |
68,596 |
13,719 |
|
||||||||||
3,96 |
1,2 |
0,721 |
0,721 |
0,708 |
0,708 |
32,733 |
32,155 |
0,578 |
85,675 |
17,135 |
14000 |
||||||||||
5,28 |
1,6 |
0,584 |
0,584 |
0,566 |
0,566 |
26,514 |
25,719 |
0,795 |
98,783 |
19,756 |
|||||||||||
|
|||||||||||||||||||||
6,60 |
2,0 |
0,470 |
0,470 |
0,451 |
0,451 |
21,338 |
20,464 |
0,874 |
111,89 |
22,378 |
|
||||||||||
Z=1.32 м → σzg =38,44+1,0·18,10+0,32·9,64=59,62 кПа; Z=1.9 м → σzg = 38,44+1,0·18,10+0,9·9,64=65,22 кПа;
Z=2.64 м → σzg =38,44+1,0·18,10+0,9·9,64+0,34·9,93=68,596 кПа; Z=3.96 м → σzg =38,44+1,0·18,10+0,9·9,64+2,06·9,93=85,675 кПа; Z=5.28 м → σzg =38,44+1,0·18,10+0,9·9,64+3,38·9,93=98,783 кПа;
30