- •Вопросы контроля и диагностики
- •Структурная схема защиты объекта от всех видов перегрузок
- •4.1. Принцип действия токовых защит
- •4.2. Защита линий с помощью мтз с независимой выдержкой времени
- •4.2.2. Выбор тока срабатывания защиты
- •4.2.3. Чувствительность защиты
- •4.2.4. Выдержка времени защиты
- •5.2. Схемы отсечек
- •5.3. Отсечки мгновенного действия на линиях с односторонним питанием
- •5.3.1. Ток срабатывания отсечки
- •5.3.2. Зона действия отсечки
- •5.3.3. Время действия отсечки
- •5.4. Неселективные отсечки
- •5.5. Отсечки на линиях с двусторонним питанием
- •5.6. Отсечки с выдержкой времени
- •5.6.1. Сеть с односторонним питанием
- •5.6.2. Сеть с двусторонним питанием
- •5.7. Токовая трехступенчатая защита
- •Выбор уставок и проверка рс по току точной работы
- •Выбор уставок измерительных органов токовой блокировки при качаниях
- •Токовая направленная защита нулевой последовательности тнзнп
- •Выбор параметров срабатывания Iступени
- •Выбор параметров срабатыванияIIступени
- •Выбор параметров срабатыванияIiIступени
- •Выбор параметров срабатывания IV ступени
- •Выбор параметров срабатыванияV–viiIступеней
- •Дифференциальная защита.
- •Выбор уставок дфз
- •Измерительная часть органа манипуляции.
- •Применение
- •Классификация
- •Принцип действия апв
- •Требование к апв
Выбор параметров срабатыванияV–viiIступеней
Выбор уставок V–VIIступеней зависит от их назначения. Возможны следующие варианты их использования:
Для логики схем связи;
Для логики ускорения;
Для логики реверса тока;
Для логики отключения конца со слабым питанием;
Для дальнего резервирования.
Защиты ЛЭП с абсолютной селективностью на примере защиты ДФЗ-201.
Дифференциальная защита.
Дифференциальные защиты подразделяются на продольные и поперечные. Наиболее актуальны для нас продольные защиты.
По принципу действия ДФЗ не реагирует на:
на внешние КЗ;
на токи нагрузки и качания;
поэтому она выполняется без выдержек времени и не должна отстраиваться от токов нагрузки и качаний.
Применяются три типа ВЧЗ:
направленные РЗ с ВЧ - блокировкой, основанные на сравнении направления знаков мощности по концам защищаемой ЛЭП;
ДФЗ, основанные на сравнении фаз токов КЗ по концам ЛЭП;
комбинированные направленные и ДФЗ (НДЗ), сочетающие оба упомянутых принципа.
Принцип действия ДФЗ основан на сравнении фаз тока по концам защищаемой ЛЭП.
Выбор уставок дфз
Для электрических сетей напряжением 110 кВ и выше в качестве основных линий применяются ДФЗ. Эти защиты имеют абсолютную селективность, быстродействие, работают при всех видах КЗ и не реагируют на качания в системе.
Принцип действия защиты основан на измерении фаз токов по концам защищаемой линии. Для преобразования трехфазной системы токов в обобщенную однофазную используют комбинированный фильтр .
Защита имеет БИО:
блокирующие пусковые ИО;
отключающие ИО;
ИО маникуляции;
ОСФ;
РС.
1. Пусковые реле I1,I2,I0,dI2, отключающие РС.
2. ИО манипуляции ш.
3. ОСФ
,,
При внешних КЗ обобщенные векторы токов сдвинуты на угол . Фактически из за погрешности ТТ и фильтров, а также из за запаздывания в передаче высокочастотного сигнала по линии (6 эл. гр. на 100 км) вводится угол блокировки β , обеспечивающийотстройку от ьуказанных факторов.
При внутренних КЗ .
Селективность защиты обеспечивается при соотношении пусковых ИО .
Измерительные органы ДФЗ-201. Особенности расчета уставок токовых измерительных органов.
Защита магистральных ЛЭП. Применение микропроцессорной защиты с абсолютной селективностью.
Структура схема и принцип действия защит с абсолютной селективностью.
ИО, реагирующие на велечины токов.
В существующих защитах присутствует весь спектр ИО, реагирующие на величину тока: ,. Это связано с тем, что из-за больших погрешностей фильтров ИО и промежуточных передаточных цепей при разных видах КЗ удовлетворительно действует тот или иной орган. Здесь же следует учитывать и широкое разнообразие ЛЭП, где возможно применение защиты ДФЗ-201. При составлении технических требований на МП ДФЗ в них включили и разработку комбинированных ИО, типа(суммирование амплитудных действующих величин и сравнение их с уставкой), хотя схемы замещения, а значит и токораспределение, обратной и нулевой последовательности различны.
Алгоритмы для ИО здесь самые элементарные: . Каждый ИО выдает сигнал в виде логических ( “1” или “0”) , а решение о работе защиты в целом ровно как и временные задержки осуществляются в логике защиты.
Анализ информационных параметров различных КЗ показывает , что всю информацию об аварии можно получить с двух токов - , которая несет информацию о всех видах несимметричных КЗ и- содержащую в себе информацию о всех видах КЗ и аномальных режимах без исключения, как в симметричном так и в несимметричном режимах.
Здесь следует заметить , что если в сети возможна длительная не симметрия - неполно фазный режим , мощная однофазная (двухфазная) нагрузка, например мощные сталеплавильные печи, или тяговая нагрузка, то вместо необходимо использовать
.
Основной недостаток такого подхода к построению ИО на базе аварийных составляющих в том, что их выделение (появление) возможно только в момент смены режима. Известно, что при КЗ, коммутациях или ином возмущении в сети присутствуют наряду с основной гармоникой, апериодическая составляющая и высшие гармоники, которые вносят искажения в величины аварийных составляющих. Кроме того, при внешних КЗ (не в зоне) ИО должны сохранять свое состояние в течении длительного времени, что усугубляет ситуацию при некачественной фильтрации ,.
При использовании аварийных составляющих следует разработчикам учесть и такую их особенность, как срабатывание ИО при сбросе или отключении линии. Такого рода недостатки легко устранимы при введении контроля от величин соответственно U1 или I2. Таким образом укрупненный алгоритм (блок-схема-структурная схема ) ИО и части логики ДФЗ приведена на рисунке.
Структурная схема ИО МП ДФЗ.
Особенности выбора уставок блокирующего и отключающего каналов ДФЗ.
Расчет пусковых органов при симметричных КЗ
1. Ток срабатывания реле пуска передатчика отстраивается от максимального тока нагрузки линии ,
где kЗ=1.1 – коэффициент запаса по избирательности, kВ=0.85 – коэффициент возврата реле. IНАГ MAX – наибольший ток нагрузки, принимаемый по длительно допустимому току линии, kI – коэффициент трансформации ТТ.
2. Ток срабатывания отключающего реле выбирают по условию согласования с током срабатывания реле пуска передатчика
, где kC=1.4 – коэффициент согласования различных полукомплектов защиты.
3. Чувствительность токовых реле проверяют при К(3) в конце линии в минимальном режиме (допускается проверка в каскаде)
, ,.
При недостаточной чувствительности в цепи отключения применяют реле сопротивления.
4. Уставка срабатывания РС выбирается по условию отстройки max нагрузочного режима
.
, ,,,.
5. , при КЗ в конце линии.
Расчет пусковых реле при несимметричных КЗ
1. Определяем токи симметричных составляющих I1, I2, I0 и соответствующие токи в реле ,.
2. Ток срабатывания реле ФТОП в цепи отключения отстраивают от тока небаланса в максимальном нагрузочном режиме
,
где kЗ=1.2 – коэффициент запаса по избирательности; kC=2 – коэффициент согласования цепей пуска передатчика и подготовки отключения различных полукомплектов защиты; kB=0.4-0.5 (ДФЗ-201) – коэффициент возврата реле ФТОП;
- приведенный к первичной стороне ток небаланса ФОП;
- коэффициент небаланса ФОП;
- ток обратной последовательности при несимметричной нагрузке, приведенный к первичной цепи;
Для ДФЗ-201 уставки срабатывания равны 1, 1.5, 2 А.
Уставки срабатывания реле пуска ВЧ – передатчика выполнены вдвое меньше
.
Обычно выбор уставок срабатывания производится в зависимости от чувствительности защиты, начиная с наибольших значений
,
где - наименьшее значение вторичного токаI2 при различных видах КЗ.
3. Чувствительность пускового органа по I2 определяется для каждого вида КЗ
.
Если при замыкании на землю , то в ИО применяют добавку тока 3I0.
4. Уставка срабатывания по I0:
(*)
Обычно условие (*) не является расчетным и выбор уставки I0СР производят по характеристикам чувствительности защиты с учетом токов I2В и 3I0В.
5. Результирующая чувствительность пускового органа определяется по семействам характеристик кратности тока срабатывания отключающего реле по отношению к току срабатывания при заводской уставке при различных сочетанияхI2УСТ, 3I0УСТ.
Алгоритм определения результирующей суммарной чувствительности
а) По известной уставке I2УСТ, определяемой по К(2) , находится кратность для рассматриваемого режима и вида КЗ ;
б) Для полученного значения (пусть 1.5) по соответствующей кривой находиться относительный расчетный токI0*, соответствующий kЧ=2, .
в) Определяют расчетную уставку срабатывания по 3I0, выбирая ближайшую наименьшую:
,
где I0B MIN определяемый расчетом вторичный ток нулевой последовательности для данного режима и вида КЗ;
пусть , тогда, принимаем;
г) Находится фактическая кратность I0 при выбранной уставке, что соответствует точке 2 на рисунке.
д) Определяется результирующий kЧ для известных значений (точки д, е на рисункеkЧ=2.8).
Органы манипуляции для защит с абсолютной селективностью и выбор коэффициентов манипуляции