- •Билет №9
- •Расчёт параметров лэп
- •1. Удельные параметры лэп прямой последовательности
- •2. Удельные параметры лэп нулевой последовательности
- •3. Учет троса при расчете параметров нулевой последовательности
- •4. Расчёт токов кз
- •5. Выбор релейной защиты и линейной автоматики
- •6. Расчёт высокочастотной дифференциально-фазной защиты
- •7.Расчёт токовой отсечки
- •8.Расчёт дистанционной защиты
- •9. Расчёт тнзнп
- •10. Карта селективности
5. Выбор релейной защиты и линейной автоматики
Для ЛЭП 330-500 кВ в качестве основной защиты выбираем высокочастотную дифференциально-фазную защиту в составе панели ДФЗ – 503 или ДФЗ-501, для длинных, сильно нагруженных ЛЭП.
Панель защитная типа ДФЗ–503 представляет собой дифференциально-фазную высокочастотную защиту, предназначенную для применения в качестве основной защиты линий электропередачи напряжением 330–500 кВ.
Защита является быстродействующей, действует при всех видах коротких замыканий и не реагирует на качания в системе.
В качестве резервной защиты устанавливается защита, выполненная на базе шкафа ПДЭ-2000. Панель дистанционной защиты линии 330-500 кВ имеет стандартный набор защит:
трехступенчатая направленная дистанционная (ДЗ) - для защиты линии от междуфазных коротких замыканий;
трехступенчатая (четырехступенчатая) токовая направленная защита нулевой последовательности (ТНЗНП) - для защиты линии при замыканиях на землю;
токовая отсечка - при “близких” коротких замыканиях;
устройство блокировки при качаниях;
устройство блокировки при неисправностях в цепях напряжения;
Реле тока для устройства резервирования при отказе выключателей (УРОВ).
Так как в данном курсе лекций “ Основы проектирования релейной защиты и автоматики
электроэнергетических систем”, расчет уставок для основных и резервных защит линии 330-500 кВ не рассматривался, то в данной задаче произведем расчет уставок основных и резервных защит по методике расчета уставок для линий 110-220 кВ.
6. Расчёт высокочастотной дифференциально-фазной защиты
Расчёт пусковых органов при симметричных повреждениях
1) Ток срабатывания реле пуска передатчика отстраивают от максимального тока нагрузки линии
А,
где - коэффициент запаса по избирательности;- коэффициент возврата реле;=1815 А - наибольший ток нагрузки, принимается по длительно допустимому току линии;- коэффициент трансформации ТТ линии. Применяем трансформатор тока для линии 500 кВ ТФЗМ 500Б с
2) Ток срабатывания реле подготовки цепи отключения выбирают по условиям согласования с током срабатывания реле пуска передатчика
А,
где =1,4 – коэффициент согласования различных полукомплектов защиты.
3) Чувствительность токовых пусковых органов проверяют при трёхфазном КЗ в конце линии в минимальном режиме.
;
;
Так как чувствительность токовых органов недостаточна, то цепи пуска дополняются реле сопротивления.
4) Уставка срабатывания реле сопротивления выбирается по условию отстройки от максимального тока нагрузки линии.
<1,5.
Расчёт пусковых органов при несимметричных повреждениях
1) Ток срабатывания фильтра – реле обратной последовательности подготовки цепи отключения отстраивают от тока небаланса в максимально нагрузочном режиме
,
где - коэффициент запаса по избирательности;- коэффициент согласования цепей пуска передатчика и подготовки отключения различных полукомплектов защиты;- коэффициент возврата фильтра-реле;- приведённый к первичной цепи ток небаланса фильтра обратной последовательности;- ток обратной последовательности при несимметричной нагрузке, приведённый к первичной цепи.
Находим токи срабатывания цепи подготовки отключения по обратной (при ) последовательности тока:
А.
Уставки срабатывания реле пуска передатчика выполнены соответственно вдвое меньше пускового тока отключения, т. е:
А.
2) Уставку срабатывания выберем по условию обеспечения необходимого коэффициента чувствительности равного 2.
,
где - наименьшее значение вторичного тока обратной последовательности при различных видах КЗ в конце защищаемой линии в минимальном режиме. Наименьший ток обратной последовательности при:
,
принимается А.
3) Чувствительность пускового органа по току обратной последовательности определяется для каждого вида КЗ (проверяем только при , т.к. в этом случае токи обратной последовательности минимальны).
: I2 = 995;
<2
4) Уставка срабатывания фильтра – реле по току нулевой последовательности отстраивается от тока небаланса в максимальном нагрузочном режиме аналогично
А.
Но обычно это условие не является расчётным и выбор уставки производят по характеристикам чувствительности защиты с учётом токови.
5) Результирующую чувствительность пускового органа с учётом токов обратной и нулевой последовательностей определяется по семействам характеристик кратности тока срабатывания отключающего реле по отношению к току срабатывания при заводской уставке при различных сочетаниях. Поскольку расчёты результирующей чувствительности пусковых органов производятся для каждого вида КЗ и каждого расчётного режима, то определение результирующей чувствительности пусковых органов становится затруднительным.
Для упрощения определения результирующего коэффициента чувствительности группы семейств характеристик представлены в обобщённых координатах .
Используя обобщённые кривые, находим результирующую чувствительность пусковых органов для любого вида КЗ в следующей последовательности:
а) по известной уставке находится кратность вторичного тока обратной последовательности для рассматриваемого режима и вида КЗ
;
б) для полученного значения по соответствующей кривой находится относительный расчётный ток нулевой последовательности, соответствующий;.
в) определяют расчётную уставку срабатывания по току нулевой последовательности, выбирая ближайшую меньшую
: 3I0 =2984 A ;
А ;
Принимаем А.
г) находится фактическая кратность тока нулевой последовательности при выбранной уставке
.
д) определяется результирующий коэффициент чувствительности для известных значений , т. е..
Расчёт органа манипуляции
1) Выбирается коэффициент органа манипуляции из условия обеспечения преимущественного сравнения фаз токов обратной последовательности при КЗ в конце линии. Расчёт производится для худшего случая – двухфазного КЗ на землю, когда токи прямой и обратной последовательностей находятся в противофазе.
;
где - коэффициент запаса;
: A;
А – расчётный вторичный ток прямой последовательности, подводимый к органу манипуляции;
: A;
А - расчётный вторичный ток обратной последовательности, подводимый к органу манипуляции.
,
Берем .
Для панели ДФЗ – 201 коэффициент органа манипуляции может быть выполнен равным 4, 6, 8, что соответствует минимальному току надёжной манипуляции(по прямой последовательности), равному 1,1; 1,6; 2,0 А, и углу блокировки 45, 52, 60.
Для панели ДФЗ – 501 коэффициент органа манипуляции может быть выполнен равным 6, 8, 10, что соответствует минимальному току надёжной манипуляции(по прямой последовательности), равному 0,18; 0,24; 0,3 А, и углу блокировки 50, 57, 65.
2) Проверяется обеспечение надёжной манипуляции по минимальному току на входе фильтра при симметричных и несимметричных КЗ:
а) при несимметричном КЗ расчётным является случай двухфазного КЗ на землю в конце защищаемой линии
;
>1,1;
б) при симметричных КЗ расчётным является замыкание в начале линии, когда погрешность трансформаторов тока наибольшая
I1 = 30691 A ;
.
Расчёт органа сравнения фаз
Расчёт органа сравнения фаз не производится. Угол блокировки защиты определяется условиями искажения угла вследствие погрешности ТТ и запаздывания высокочастотного сигнала по линии. Принимаем, так как длина линии >120 км,.
Из расчетов видно, что установка панели ДФЗ-201 не применима для линии 500 кВ.