Расчёт токов кз

Рисунок 2 – Схема замещения

Результаты расчётов токов КЗ приведены в следующих таблицах:

Максимальный режим
Точка КЗ	Токи короткого замыкания п/с А, кА
	К(1)	К(2)	К(1,1)	К(3)
2	15,925	11,4923	14,929	13,271
3	4,469	4,277	4,715	4,939
4	1,396	1,243	1,415	1,435
5	2,197	2,221	2,398	2,565

Минимальный режим
Точка КЗ	Токи короткого замыкания п/с А, кА
	К(1)	К(2)	К(1,1)	К(3)
2	14,408	10,398	13,508	12,007
3	4,043	3,870	4,266	4,469
4	1,263	1,124	1,281	1,298
5	1,987	2,010	2,170	2,320

Максимальный режим
Точка КЗ	Токи короткого замыкания п/с В, кА
	К(1)	К(2)	К(1,1)	К(3)
2	1,541	1,400	1,577	1,617
3	2,029	1,757	2,026	2,029
4	1,015	0,878	1,014	1,013
5	3,970	2,865	3,722	3,308

Минимальный режим
Точка КЗ	Токи короткого замыкания п/с В, кА
	К(1)	К(2)	К(1,1)	К(3)
2	1,394	1,267	1,427	1,463
3	1,836	1,590	1,833	1,836
4	0,919	0,794	0,917	0,917
5	3,592	2,592	3,367	2,993

Максимальный режим работы защищаемой линии определен 1,05Uном, а минимальный - 0,95Uном.

Нагрузочный максимальный ток линии примем равным длительно допустимому току защищаемой линии (690 А).

Примем коэффициенты трансформации ТТ и ТН соответственно равными 1000/5 и 220000/100.

Выбор релейной защиты.

Защиту линии выполняем на базе ДФЗ-201 и ШДЭ 2802.

В качестве основной защиты применяем:

-дифференциально-фазную высокочастотную защиту (ДФЗ). Эта защита является быстродействующей, реагирует на все виды повреждений.

Резервирование основной защиты осуществляется:

-трехступенчатой дистанционной защитой (ДЗ). Выполняет функцию защиты от междуфазных коротких замыкания на рассматриваемой линии.

-четырехступенчатой токовой направленной защитой нулевой последовательности (ТНЗНП). Работает при замыканиях на землю на защищаемой ЛЭП.

-токовую отсечку. Необходима для резервирования ДЗ при “близких” коротких замыканиях.

Расчет основной защитыДфз

Расчет пусковых органов при симметричных повреждениях

- ток срабатывания защиты пуска передатчика отстраивается от максимального тока нагрузки линии - принимается I_раб.max=690 A.

ток срабатывания реле подготовки цепи отключения выбирают по условиям согласования с током срабатывания реле пуска передатчика

- чувствительность токовых пусковых органов проверяем при К(3) в конце линии в минимальном режиме

для полукомплекта п/с А:

для полукомплекта п/с В:

Так как чувствительность токовых органов недостаточна, то цепи пуска дополняются реле сопротивления.

- уставка срабатывания РС выбирается по условию максимального нагрузочного режима

- чувствительность РС

по току точной работы: для полукомплекта п/с А

для полукомплекта п/с В

Расчет пусковых органов при несимметричных повреждениях

- Определяем составляющие токов отдельных последовательностей, подводимых к органам защиты при несимметричных повреждениях

для полукомплекта п/с А К(2)

для полукомплекта п/с В К(2)

- ток двухфазного КЗ в конце линии в минимальном режиме

для полукомплекта п/с А K(1),

для полукомплекта п/с В K(1),

- ток однофазного КЗ в конце линии в минимальном режиме

- ток нулевой последовательности в конце линии

Для полукомплекта п/с А К(1,1)

Для полукомплекта п/с В К(1,1)

- ток двухфазного КЗ в конце защищаемой линии

- Ток срабатывания фильтра-реле обратной последовательности подготовки цепи отключения отстраивают от тока небаланса в максимальном нагрузочном режиме

;

Полученное значение меньше минимально возможной уставки, равной 1 А для ДФЗ-201.

Уставки срабатывания реле пуска передатчика выполнены соответственно вдвое меньше пускового тока отключения, т. е:

А.

- Уставку срабатывания выберем по условию обеспечения необходимого коэффициента чувствительности равного 2.

.

Токи, которые протекают через полукомплекты при К(2)

п/с А

п/с В

Уставки для обоих полукомплектов необходимо брать одинаковыми. Следовательно, расчетной величиной будет 3,66 А.

следовательно для ДФЗ-201 ,

для К(2)Кч выполняется.

Проверим Кч ИО по цепям отключения при К(1):

п/с А

п/с В

Расчетной величиной будет 2,32 А.

– Кч не проходит, следовательно в фильтр-реле необходимо применить добавку тока 3I₀

- Уставка срабатывания фильтра – реле по току нулевой последовательности отстраивается от тока небаланса в максимальном нагрузочном режиме аналогично

Но обычно это условие не является расчётным и выбор уставки производят по характеристикам чувствительности защиты с учётом токови.

- Используя обобщённые кривые, находим результирующую чувствительность пусковых органов для любого вида КЗ в следующей последовательности:

а) по известной уставке находится кратность вторичного тока обратной последовательности для рассматриваемого режима и вида КЗ

;

б) для полученного значения по соответствующей кривой находится относительный расчётный ток нулевой последовательности, соответствующий;.

в) определяют расчётную уставку срабатывания по току нулевой последовательности, выбирая ближайшую меньшую

: 3I0 = 1394 A ;

А ;

Принимаем А.

г) находится фактическая кратность тока нулевой последовательности при выбранной уставке

.

д) определяется результирующий коэффициент чувствительности для известных значений , т. е..

Расчет органа манипуляции

Выбирается коэффициент К органа манипуляции, при К(1,1)

Выбираем К=6, что соответствует минимальному току надежной манипуляции.

Проверяется обеспечение надежной манипуляции по минимальному току на входе фильтра:

При несимметричном К(1,1) в конце защищаемой линии

При симметричном К(3) в начале защищаемой линии

.