КУРСОВИК ДМ-02.10-00.15.01
.pdfЛист
Изм. Лист № докум. |
Подп. Дата |
СОДЕРЖАНИЕ
Введение |
3 |
||
1.1 |
|
Исходные данные |
4 |
1.2 |
Энергетический и кинематический расчет привода |
5 |
|
1.2.1 |
КПД привода |
5 |
|
1.2.2 |
Подбор электродвигателя |
5 |
|
1.2.3 |
Общее передаточное число и его разбивка по ступеням |
6 |
|
1.2.3 |
Частоты вращений и моменты на валах |
8 |
|
1.3 |
|
Выбор оптимального варианта |
8 |
1.4 |
Проектировочный расчет зубчатых передач |
9 |
|
1.4.1 |
Допускаемые контактные напряжения |
9 |
|
1.4.2 |
Допускаемые изгибающие напряжения |
11 |
|
1.4.3 |
Коэффициент нагрузки |
12 |
|
1.4.4 |
Межосевое расстояние |
13 |
|
1.4.5 |
Ширина зубчатого венца |
13 |
|
1.4.6 |
Модуль передачи |
14 |
|
1.4.7 |
Угол наклона зубьев |
14 |
|
1.4.8 |
Число зубьев шестерни и колеса |
15 |
|
1.4.9 Фактическое передаточное число ступени |
15 |
||
1.5 |
Предварительный расчет диаметров валов |
16 |
|
1.6 |
|
Расчет цепной передачи |
17 |
1.6.1 |
Предварительное число зубьев звездочек |
18 |
|
1.6.2 |
Шаг приводной роликовой цепи |
18 |
|
1.6.3 |
Число зубьев звездочек |
19 |
|
1.6.4 |
Геометрические параметры цепной передачи |
20 |
|
1.6.5 |
Силы действующие в цепной передачи |
22 |
|
1.7 |
|
Подбор муфт |
23 |
2 |
Эскизный проект |
24 |
|
2.1 |
Основные геометрические параметры зубчатой передачи |
24 |
|
|
|
|
|
ДМ - 02.10 - 00.15.01 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
||||
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подп. |
Дата |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Разраб. |
|
|
|
|
Лит. |
Лист |
Листов |
|||
|
|
|
|
|
Курсовая работа. |
|
|
|
|
|
Провер. |
|
|
|
|
|
|
1 |
49 |
||
|
|
|
|
|
Пояснительная записка. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2.2 |
Проверочный расчет зубчатых передач |
25 |
2.2.1 |
Расчетные напряжения контактной выносливости |
25 |
2.2.2 |
Расчетные напряжения контактной прочности при действии |
|
|
кратковременной нагрузки |
25 |
2.2.3 |
Расчет зубьев на выносливость при изгибе |
26 |
2.2.4 |
Напряжения изгибной прочности при действии кратковременной |
|
|
максимальной нагрузки |
27 |
2.3 |
Конструкция зубчатых колес |
28 |
2.4 |
Смазка зацеплений и подшипников |
29 |
2.5 |
Конструктивные элементы редуктора |
30 |
2.6 |
Усилия в передачах |
31 |
2.7 |
Подбор подшипников |
39 |
2.8 |
Расчет шпоночных соединений |
41 |
2.9 |
Проверочный расчет валов |
42 |
2.10 |
Расчет болтов крепления редуктора к раме |
44 |
Литература |
49 |
Лист
|
|
ДМ - 02.10 - 00.15.01 |
2 |
Изм. Лист № докум. |
Подп. Дата |
|
|
|
|
Введение
Инженер-конструктор является творцом новой техники, и уровнем его творческой работы в большей степени определяются темпы научно-технического прогресса. Дея - тельность конструктора принадлежит к числу наиболее сложных проявлений челове - ческого разума. Решающая роль успеха при создании новой техники определяется тем, что заложено на чертеже конструктора. С развитием науки и техники проблемные вопросы решаются с учетом все возрастающего числа факторов, базирующихся на данных различных наук. При выполнении проета используются математические модели, базирующиеся на теоретических и экспериментальных исследованиях, относящихся к объ - емной и контактной прочности, материаловедения, теплотехнике, гидравлике, теории упругости, строительной механике. Широко используются сведения из курсов сопро - тивления материалов, теоретической механики, машиностроительного черчения и т.д. Все это способствует развитию самостоятельности и творческого подхода к поставленным проблемам.
При выборе типа редуктора для привода рабочего органа необходимо учитывать множество факторов, важнейшими из которых являются: значение и характер измене - ния нагрузки, требуемая долговечность, надежность, КПД, масса и габаритные разме - ры, требования к уровню шума, стоимость изделия, эксплуатационные расходы.
Одной из целей выполненного проекта является развитие инженерного мышления,
втом числе умение использовать предшествующий опыт, моделировать используя аналоги. Для курсового проекта предпочтительны объекты, которые не только хорошо распространены и имеют большое практическое значение, но и не подвержены в обозримом будущем моральном старению.
Существуют различные типы механических передач: чилиндрические и конические, с прямыми зубьями и косозубые, гипоидные, червячные и т.д. Это рождает вопрос о о выборе наиболее рационального варианта передачи. При выборе типа передачи ру -
ководствуются показателями, среди которых основными являютя КПД, габаритные размеры, масса, плавность работы и вибронагруженность, технологические требования, предпочитаемое количество изделий.
При выборе типов передач, вида зацепления, механических характеристик материалов необходимо учитывать, что затраты на материалы составляют значительную часть стоимости изделия: в редукторах общего назначения - 85%, в дорожных машинах - 75%,
вавтомобилях - 10% и т.д.
Поиск путей снижения массы проектируемых объектов является важнейшей предпосылкой дальнейшего прогресса, необходимым условием сбережения природных ресурсов. Большая часть вырабатываемой в настоящее время энергии приходится на ме - ханические передачи, поэтому их КПД в известной степени определяет эксплуатационные расходы.
Наиболее полно требования снижения массы и габаритных размеров удовлетворяет привод с использованием электродвигателя и редуктора с внешним зацеплением.
1.2 Энергетический и кинематический расчет привода
1.2.1 КПД привода
КПД привода η0 определяется по формуле [1, c.7]:
η0 = η1 · η2 · η3 · η4 · η5 , |
( 1 ) |
|||
где η1 |
= |
0,98 |
– КПД муфты; |
|
η2 |
= |
0,97 |
– КПД закрытой цилиндрической передачи; |
|
η2 |
= |
0,97 |
– КПД закрытой цилиндрической передачи; |
|
η4 |
= |
0,95 |
– КПД цепной передачи; |
|
η5 |
= |
0,99 |
– КПД пары подшипников качения вала приводного барабана; |
|
η0 = 0,98 · 0,97 · 0,97 · 0,95 · 0,99 |
= 0,8672 |
|||
|
|
|
1.2.2 Подбор электродвигателя |
Потребляемая мощность электродвигателя определяется по формуле [1, c.7]:
Р'дв = (Te · nр.о.)/(9550 · η0), |
|
( |
2 |
) |
||||
где nр.о. – частота вращения зубьев звездочки; |
|
|
|
|||||
n |
р.о. |
= [6 · 104 · V]/(π · D ), |
|
( |
3 |
) |
||
|
|
|
д |
|
|
|
|
|
|
V – линейная скорость, |
V = 0,16 |
м/с; |
|
|
|||
|
Te – постоянный эквивалентный вращающийся момент, Te = T · Ke; |
|
|
|||||
|
Ke – коэффициент приведения заданного переменного режима к заданному |
|
|
|||||
|
|
|
постоянному; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Ke = √∑(Ti/T)2 · Lhi/Li , |
|
( |
4 |
) |
||||
где Ti/T – отношение моментов; |
|
|
|
|
||||
|
Lhi/Li – отношение времен; |
|
|
|
|
Таблица 1 - Значения отношений Ti/T и Lhi/Li, коэффициента Ke
i |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
Ti/T |
1,00 |
0,60 |
0,40 |
0,20 |
|
Lhi/Li |
0,30 |
0,20 |
0,20 |
0,30 |
|
Ke |
|
|
0,6450 |
|
|
T – номинальный вращающий момент, по графику нагружения;
T = (F · Dб)/2000, |
|
|
|
( 5 ) |
||
где F – тяговая сила ленты, |
F |
= 4000 |
Н; |
|||
Dб – диаметр приводного барабана, |
Dб = |
500 мм. |
||||
|
|
|
|
Таблица 2 - Значения параметров Т, Те и Р'дв |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
nр.о., мин-1 |
Т, Н · мм |
Te, Н · мм |
Р'дв, кВт |
|
|
|
6,11 |
1000,00 |
|
644,98 |
0,4762 |
|
Из таблицы [1, с.23] выбираем электродвигатели ближайщей большей мощности и записываем их в таблицу 3.
Таблица 3 - Таблица вариантов электродвигателей
|
№ |
электродвигатель |
Рдв, кВт |
n , мин-1 |
Тпуск/Т |
Тmax/Т |
|
масса |
|
|
|
|
дв |
|
|
|
|
|
1 |
АИР 63В2 У3 |
|
2730 |
2,2 |
2,2 |
|
5,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
АИР 71А4 У3 |
0,55 |
1350 |
2,3 |
2,4 |
|
8,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
АИР 71В6 У3 |
915 |
1,9 |
2,2 |
|
9,7 |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
АИР 80В8 У3 |
|
700 |
2,0 |
2,1 |
|
13 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Выбранные электродвигатели удовлетворяют условиям пуска: (Тпуск/Т) |
> 1,5 |
1.2.3 Общее передаточное число и его разбивка по ступеням
Общее передаточное число определяется по формуле [1, с.10]:
U'0 = nдв/nро = Uред · Uпер, |
( 1 ) |
где Uред – передаточное число редуктора, [1, табл.3] [Uред] = 12,5 … 31,5 пред. 7,1 … 50;
Uпер – передаточное число цепной передачи, [1, табл.2] [Uпер] = 1,5 … 3; максимальное 4
Если предположить что U'ред задано, то Uпер = U'0/U'ред, результаты записываем в таблицу 4.
Таблица 4 - Таблица значений передаточных отношений
|
|
|
вариант |
|
|
|
1 |
2 |
|
3 |
4 |
U'ред |
50 |
50 |
|
40 |
31,5 |
U'0 |
446,47 |
220,78 |
|
149,64 |
114,48 |
Uпер |
8,93 |
4,42 |
|
3,74 |
3,63 |
Производим разбивку передаточного отношения по ступеням, которое определяется по формуле Uред = Uб · Uт.
где Uб – передаточное отношение быстроходной ступени, U'б = Uред/U'т; Uт – передаточное отношение тихоходной ступени, U'т = 0,9 · √Uред
Полученные результаты передаточных отношений быстроходной и тихоходной ступени округляем до стандартных значений по ряду чисел Ra20 по ГОСТ 8032-84. Результат расчетных и принятых значений записываем в таблицу 5.
Таблица 5 - Значения расчетных и принятых значений передаточных отношений
№ |
электродвигатель |
U' |
U' |
U' |
U' |
U'т |
|
|
0 |
пер |
ред |
б |
|
1 |
АИР 63В2 У3 |
446,47 |
8,93 |
50 |
7,86 |
6,36 |
2 |
АИР 71А4 У3 |
220,78 |
4,42 |
50 |
7,86 |
6,36 |
3 |
АИР 71В6 У3 |
149,64 |
3,74 |
40 |
7,03 |
5,69 |
4 |
АИР 80В8 У3 |
114,48 |
3,63 |
31,5 |
6,24 |
5,05 |
|
|
|
|
|
Прод. Таблицы 5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
№ |
электродвигатель |
U |
Uт |
U' |
U |
U |
|
|
б |
|
ред |
пер |
0 |
1 |
АИР 63В2 У3 |
8,00 |
6,30 |
50,40 |
8,90 |
448,56 |
2 |
АИР 71А4 У3 |
8,00 |
6,30 |
50,40 |
4,40 |
221,76 |
3 |
АИР 71В6 У3 |
7,10 |
5,60 |
39,76 |
3,70 |
147,11 |
4 |
АИР 80В8 У3 |
6,30 |
5,00 |
31,50 |
3,60 |
113,40 |
|
|
|
Прод. Таблицы 5 |
|
|
|
|
|
|
№ |
электродвигатель |
U0 |
ΔU, % |
|
1 |
АИР 63В2 У3 |
448,56 |
-0,47 |
|
2 |
АИР 71А4 У3 |
221,76 |
-0,44 |
|
3 |
АИР 71В6 У3 |
147,11 |
1,69 |
|
4 |
АИР 80В8 У3 |
113,40 |
0,94 |
|
1.2.4 Частоты вращений и моменты на валах
Частоты вращения i-го вала определяется по формуле [1, с.14]:
n |
i |
= n |
i-1 |
/U |
ред, |
мин-1 |
|
|
|
|
Моменты на валах определяется по формуле [1, с.14]:
Ti = T/(Un-i · ηn-i), Н · м
Мощность на валах определяется по формуле [1, с.14]:
Рi = Рдв · η1 · … · ηi, кВт
( 2 )
( 3 )
( 4 )
Результат значений записываем в таблицу 6.
Таблица 6 – Частоты вращений и моменты на валах
|
|
|
ni, мин-1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Рi, кВт |
|
|
|
|
|
|
№ |
|
|
вал |
|
|
|
|
|
|
|
|
вал |
|
|
|
|
|
|
|
дв. |
1 |
2 |
|
3 |
р.о. |
дв. |
|
1 |
|
2 |
3 |
|
р.о. |
|
|||
1 |
2730 |
2730 |
341,25 |
|
54,17 |
6,09 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
1350 |
1350 |
168,75 |
|
26,79 |
6,09 |
0,55 |
|
0,54 |
|
0,52 |
0,51 |
|
0,48 |
|
|||
3 |
915 |
915 |
128,87 |
|
23,01 |
6,22 |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
4 |
700 |
700 |
111,11 |
|
22,22 |
6,17 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Прод. Таблицы 6 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Тi, Н · м |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
№ |
|
|
|
|
|
вал |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дв. |
|
|
1 |
2 |
|
|
|
3 |
р.о. |
|
|
|
|||
|
|
1 |
2,54 |
|
|
2,49 |
19,35 |
|
|
118,27 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
2 |
5,20 |
|
|
5,04 |
39,15 |
|
|
239,23 |
1000,00 |
|
|
|
||||
|
|
3 |
7,84 |
|
|
7,60 |
52,37 |
|
|
284,50 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
4 |
10,38 |
|
|
9,87 |
60,29 |
|
|
292,40 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
1.3 Выбор оптимального варианта |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
Из 4 вариантов привода принимаем 4 вариант, с электродвигателем АИР 80В8 У3 |
|||||||||||||||||
мощностью Р= |
0,55 |
кВт и |
частотой вращения n= |
700 |
|
мин-1, так как у него пред- |
почтительное передаточного числа редуктора и ременной передачи, выдерживаются все погрешности. Дальнейший расчет производим только для четвертого варианта.
|
|
Рисунок 1- Электродвигатель, основные размеры |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
Таблица 7 - Двигатель, основные размеры в мм |
|||||
габаритные размеры |
|
установочные и присоединительные размеры |
|
|||||||
l30 |
h31 |
d30 |
l31 |
l1 |
b1 |
h1 |
b0 |
l0 |
l10 |
d1 |
320 |
194 |
178 |
50 |
50 |
6 |
6 |
150 |
90 |
100 |
22 |
1.4Проектировочный расчет зубчатых передач
Вцелях унификации для всех зубчатых колес обеих ступеней принимаем сталь 40Х ГОСТ 4543-71, имеющую широкое применение в редукторостроение при отсутствии жестких требований к габаритам и к массе, при V≤10 м/с и относительно невысокой стоимости. Производство – массовое. Для лучшей приработки назначаем [2, с.4]:
Производство – массовое.
Для лучшей приработки назначаем [2, с.4]: для колес – закалка ТВЧ, для шестерни - закалка ТВЧ механическая характеристика [2, с.5] представлена в таблице 8.
Таблица 8 – Механические характеристики свойств зубчатых колес
шестерня |
твердость |
твердость |
|
|
|
D ≤ 125 мм |
сердцевины |
поверхности |
ζв = 900 МПа |
ζт = 750 МПа |
|
колесо |
НВ |
HRCэ |
|||
|
|
||||
S ≤ 80 мм |
269…302 |
45…50 |
|
|
1.4.1 Допускаемые контактные напряжения
Допускаемые контактные напряжения определяются по формуле [2, с.9]:
ζнр = ζн limb · zN · zR · zV · zL · zX/Sн, |
( 5 ) |
где ζн limb – базовый предел контактной выносливости определяется по формуле для шестерни ζн limb = 17 · ННRC + 200 = 17 · 50 + 200 = 1050 мПа; для колеса ζн limb = 17 · ННRC + 200 = 17 · 47,5 + 70 = 1007,5 мПа;
Sн – коэффициент запаса прочности,
для шестерни Sн min 1 = 1,1, для колеса Sн min 2 = 1,2;
zR – коэффициент, учитывающий шероховатость сопряженных поверхностей; zV – коэффициент, учитывающий окружную скорость;
zL – коэффициент, учитывающий влияние смазки;
zX – коэффициент, учитывающий размер зубчатого колеса;
Эти коэффициенты определяются по формуле [2, с.10]: |
zR · zV · zL · zX = 0,9. |
|||||||||||||||||||
zN – коэффициент долговечности, определяется по формуле [2, с.10]; |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
если N |
> N |
, то |
z |
N |
= |
20√N |
н lim |
/N |
|
≥ 0,75; |
|||||||||
|
|
не |
|
н lim |
|
|
|
|
|
|
|
не |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
а если N |
≤ N |
|
, то |
|
|
z |
N |
= 6√N |
/N |
; |
|||||||||
|
|
не |
|
н lim |
|
|
|
|
|
|
|
|
н lim |
|
не |
|
||||
где Nн lim – базовое число циклов нагружения определяется по формуле [2, с.10]: |
||||||||||||||||||||
N |
н lim |
= 30 · Н |
2,4, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( 6 ) |
|
|
|
|
НВ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
для шестерни Nн lim1 = 30 · 4802,4 = 81,677 · 106 ≤ 120 · 106;
для колеса Nн lim2 = 30 · 4402,4 = 66,284 · 106 ≤ 120 · 106;
Nне – эквивалентное число циклов, задан не стационарный режим нагружения приводит к эквивалентному постоянному, определяется по формуле [2, с.10]:
Nне = μн · Nε, |
( 7 ) |
где Nε – суммарное число нагружений за весь срок службы, Nε = 60 · ni · ci · Lh; μн – коэффициент приведения к эквивалентному режиму определяется по
[2, с.8]:
μн = ∑[(Ti/Tmax)mн · Lhi/Lh], |
( 8 ) |
где mн – показатель степени отношения моментов, mн = 0,5 · qн;
qн – показатель степени кривой усталости определяется по [2, с.8] qн = 6;
Следовательно подставляя значения в формулу |
( 8 ) |
μн1 = μн2 = 0,3584 |
сi – число зацеплений за один оборот зубчатого колеса, с1 = с2 = 1; Lh – срок службы передачи в часах определяется по формуле [2, с.8]:
Lh = 365 · 24 · kг · kс · h, |
( 9 ) |
где kг, kс – коэффициенты годового и суточного использования передачи