3.4.3.5.1. Расчет свайного фундамента по деформациям

Рис. 3.4.3.20 Расчётная схема условного фундамента под внутреннюю

несущую стену здания(5-5)

Лист

АСА СамГТУ - 08.03.01

Изм. Кол.уч. Лист №док. Подпись Дата

Сечение сваи: 400×400 мм; ∑Fvo2=906,56 кН; γср = 20 кН/м3 1.Определение подошвы фундамента:

B = 3/2∙d + 3/2∙d =3/2∙0,4 + 3/2∙0,4=0,6+ 0,6=1,2 м 2.Определение давления под подошвой фундамента от веса здания:

GФ.ГР = GФ.ГР = 1 п.м.∙ B ∙ D ∙ γср =1 п.м. ∙ 1,2 ∙ 14,00 ∙ 20 =336,00 кПа

Лист

АСА СамГТУ - 08.03.01

Изм. Кол.уч. Лист №док. Подпись Дата

3.4.3.5.2 Расчет деформаций условного фундамента методом послойного

суммирования

Рис.3.4.3.21 Схема эпюр напряжений в грунте

∑Fvo2=906,56 кН; γ1=17,46 кН/м3; γ2= 18,83 кН/м3; γср= 20 кН/м3; Е1=16000 МПа; Е2=12000 МПа

Лист

АСА СамГТУ - 08.03.01

Изм. Кол.уч. Лист №док. Подпись Дата

Таблица 3.4.3.10

Расчет осадки в табличной форме

1. Определяем дополнительное давление от веса здания под подошвой

фундамента (на уровне FL):

GФ.ГР = GФ.ГР = 1 п.м.∙ B ∙ D ∙ γср =1 п.м. ∙ 1,2 ∙ 14,00 ∙ 20 =336,00 кПа

2.Определим вертикальное напряжение от собственного веса грунта основания на уровне подошвы фундамента:

ZG, FL = γIII ∙d=18,05∙14,00=252,70 кПа

Осреднённое расчётное значение веса грунта залегающего выше подошвы фундамента составит:

γIII = 1h1+ 2h2 = 17,46∙8,00+18,83∙6,0 = 18,05 кН/м3 h1+h2 8,00+6,0

3.Определяем вертикальные напряжения от собственного веса выбранного при отрывке котлована грунта на уровне заложения подошвы фундамента:

zγ,FL= zG,FL =252,70 кПа

4. Разбиваем условно основание на слои толщиной: z=0,4 ∙ b=0,4 ∙ 1,2=0,48 м

5.Определяем вертикальные напряжения от внешней нагрузки в заданных точках:

ZP,i = αi ∙ ZP,FL,

Лист

АСА СамГТУ - 08.03.01

Изм. Кол.уч. Лист №док. Подпись Дата

где αi – коэффициент , зависящий от отношений ξ = 2zb , принимаемый по табл.5.8 СП 22.13330.2016.

ZP,1=α1∙ ZP,FL =1∙1035,47=1035,47 кПа

ZP,2=α2∙ ZP,FL =0,881∙1035,47=912,25 кПа

ZP,3=α3∙ ZP,FL =0,642∙1035,47=664,77 кПа

ZP,4=α4∙ ZP,FL =0,477∙1035,47 =493,92 кПа

ZP,5=α5∙ ZP,FL =0,374∙1035,47=387,26 кПа

ZP,6=α6∙ ZP,FL =0,306∙1035,47=316,85 кПа

ZP,7=α7∙ ZP,FL =0,258∙1035,47=267,15 кПа

ZP,8=α8∙ ZP,FL =0,223∙1035,47=230,91 кПа

ZP,8=α8∙ ZP,FL =0,196∙1035,47=202,95 кПа

ZP,8=α8∙ ZP,FL =0,175∙1035,47=181,21 кПа

ZP,8=α9∙ ZP,FL =0,158∙1035,47=163,60 кПа

6.Определяем вертикальные напряжения от собственного веса выше расположенных слоёв грунта при их горизонтальном напластовании:

ZG=∑ γi ∙ hi,

где n-число слоев грунта в пределах глубины z;

γi- удельный вес грунта i –ого слоя высотой hi;

ZG, 1= ZG, 0+γ11∙h1=252,70+18,83∙0,48=261,74 кПаZG, 2= ZG, 1+ γ II ∙h2=261,74 +18,83∙0,48=270,77 кПаZG, 3= ZG, 2+ γ II ∙h3=270,77 +18,83∙0,48=279,80 кПаZG, 4= ZG, 3+ γ II ∙h4=279,80 +18,83∙0,48=288,83 кПаZG, 5= ZG,4+ γ II ∙h5=288,83 +18,83∙0,48=297,87 кПаZG, 6= ZG, 5+ γ II ∙h6=297,87+18,83∙0,48=296,91 кПаZG, 7= ZG,6+ γ II ∙h7=296,91+18,83∙0,48=305,95 кПаZG, 8= ZG,7+ γ II ∙h8=305,95+18,83∙0,48=314,99 кПаZG, 9= ZG, 9+ γ II ∙h9=314,99+18,83∙0,48=324,03 кПаZG, 10= ZG,++ γ II ∙h10=324,03+18,83∙0,48=333,07 кПа

Лист

АСА СамГТУ - 08.03.01

Изм. Кол.уч. Лист №док. Подпись Дата

7.Определяем вертикальные напряжения от собственного веса выбранного при отрывке котлована грунта в заданных точках:

zγ,i = αi ∙ ZG,FL

zγ,FL = ZG,FL

Zγ,1= zγ,FL ∙α1=215,04∙1=252,70 кПа

Zγ,2= zγ,FL ∙α2=215,04∙0,881=222,63 кПа

Zγ,3= zγ,FL ∙α3=215,04∙0,642=162,23 кПа

Zγ,4= zγ,FL ∙α4=215,04∙0,477=120,54 кПа

Zγ,5= zγ,FL ∙α5=215,04∙0,374=94,50 кПа

Zγ,6= zγ,FL ∙α6=215,04∙0,306=77,32 кПа

Zγ,7= zγ,FL ∙α7=215,04∙0,258=65,19 кПа

Zγ,8= zγ,FL ∙α8=215,04∙0,223=56,35 кПа

Zγ,9= zγ,FL ∙α9=215,04∙0,196=49,52 кПа

Zγ,10= zγ,FL ∙α10=215,04∙0,175=44,22 кПа

Zγ,11= zγ,FL ∙α11=215,04∙0,158=39,92 кПа

8.Вычисляем осадки Si основания в i-х слоях под подошвой фундамента:

Si=β∙∑ (σzр,ср−σz ,ср) ∙ hi ,

Еi

где β- коэффициент, принимаемый 0,8 независимо от вида грунта; n- количество элементарных слоев;

Еi- модуль деформации грунта i- ого слоя.

S0-1=0,8∙973,86−237,66∙0,48 =0,0177 м

16000

S1-2=0,8∙788,51−192,43∙0,48=0,0143 м

16000

S2-3=0,8∙579,34−141,38∙0,48=0,0105 м

16000

Лист

АСА СамГТУ - 08.03.01

Изм. Кол.уч. Лист №док. Подпись Дата

S3-4=0,8∙440,59−107,52∙0,48=0,0080 м

16000

S4-5=0,8∙352,05−85,91∙0,48=0,0064 м

16000

S5-6=0,8∙292,00−71,25∙0,48=0,0053 м

16000

S6-7=0,8∙249,03−60,77∙0,48=0,0045 м

16000

S7-8=0,8∙216,93−52,93∙0,48=0,0038 м

16000

S8-9=0,8∙192,08−46,87∙0,48=0,0035 м

16000

S9-10=0,8∙172,40−42,07∙0,48=0,0031 м

16000

Проверяем условие:

∑Sобщ=7,71 см ≤ Su = 12 см Условие выполнено.

Лист

АСА СамГТУ - 08.03.01

Изм. Кол.уч. Лист №док. Подпись Дата

3.7.1Технико-экономических показателей на возведение фундаментов

3.7.1.1Технико-экономических показателей на возведение свайного

фундамента с применением забивных свай

Таблица 3.7.1

3.7.2. Технико-экономических показателей на возведение свайного фундамента с применением буронабивных свай

Таблица 3.7.2

3.7.1.3 Технико-экономических показателей на возведение свайного

фундамента с применением вдавливаемых свай

Таблица 3.7.3