- •3.3 Сбор нагрузок
- •3.4 Расчет и конструирование фундаментов
- •3.4.1.1.1 Расчет свайного фундамента по деформациям
- •3.4.1.2 Расчет несущей способности свайного фундамента под внутреннюю несущую стену здания (сечение 2-2)
- •3.4.1.2.1. Расчет свайного фундамента по деформациям
- •3.4.1.3 Расчет несущей способности свайного фундамента под внутреннюю несущую стену здания (сечение 3-3)
- •3.4.1.3.1 Расчет свайного фундамента по деформациям
- •3.4.1.4 Расчет несущей способности свайного фундамента под внутреннюю несущую стену здания (сечение 4-4)
- •3.4.1.18 Сконструированный свайный фундамент под внутреннюю несущую стену здания (сечение 4-4)
- •3.4.1.4.1 Расчет свайного фундамента по деформациям
- •3.4.1.5 Расчет несущей способности свайного фундамента под внутреннюю несущую стену здания (сечение 5-5)
- •3.4.1.5.1. Расчет свайного фундамента по деформациям
- •3.4.2.1 Расчет несущей способности свайного фундамента под внутреннюю несущую стену здания (сечение 1-1)
- •3.5.1.1.1 Расчет свайного фундамента по деформациям
- •3.5.1.1.2 Расчет деформаций основания методом послойного суммирования
- •3.5.1.2 Расчет несущей способности свайного фундамента под внутреннюю несущую стену здания (сечение 2-2)
- •3.5.1.2.1 Расчет свайного фундамента по деформациям
- •3.5.1.2.2 Расчет деформаций основания методом послойного суммирования
- •3.5.1.3 Расчет несущей способности свайного фундамента под внутреннюю несущую стену здания (сечение 3-3)
- •3.5.1.3.1 Расчет свайного фундамента по деформациям
- •3.5.1.3.2 Расчет деформаций основания методом послойного суммирования
- •3.5.1.4 Расчет несущей способности свайного фундамента под внутреннюю несущую стену здания (сечение 4-4)
- •3.5.1.4.1 Расчет свайного фундамента по деформациям
- •3.5.1.4.2 Расчет деформаций основания методом послойного суммирования
- •3.5.1.5 Расчет несущей способности свайного фундамента под внутреннюю несущую стену здания (сечение 5-5)
- •3.5.1.5.1 Расчет свайного фундамента по деформациям
- •3.5.1.5.2 Расчет деформаций основания методом послойного суммирования
- •3.4.3.1 Расчет несущей способности свайного фундамента под внутреннюю несущую стену здания (сечение 1-1)
- •3.4.3.1.1. Расчет свайного фундамента по деформациям
- •3.4.3.2 Расчет несущей способности свайного фундамента под внутреннюю несущую стену здания (сечение 2-2)
- •3.4.3.2.1. Расчет свайного фундамента по деформациям
- •3.4.3.3 Расчет несущей способности свайного фундамента под внутреннюю несущую стену здания (сечение 3-3)
- •3.4.3.4.1. Расчет свайного фундамента по деформациям
- •3.4.3.4.2 Расчет деформаций условного фундамента методом послойного суммирования
- •3.4.3.5 Расчет несущей способности свайного фундамента под внутреннюю несущую стену здания (сечение 5-5)
- •3.4.3.5.1. Расчет свайного фундамента по деформациям
3.4.3.4.1. Расчет свайного фундамента по деформациям
Рис. 3.4.3.15 Расчётная схема условного фундамента под внутреннюю
несущую стену здания(4-4)
Сечение сваи: 400×400 мм; ∑Fvo2=817,51 кН; γср = 20 кН/м3
Лист
АСА СамГТУ - 08.03.01
Изм. Кол.уч. Лист №док. Подпись Дата
1.Определение подошвы фундамента:
B = 3/2∙d + 3/2∙d =3/2∙0,4 + 3/2∙0,4=0,6+ 0,6=1,2 м 2.Определение давления под подошвой фундамента от веса здания:
Р02 = |
Gф.гр + ∑Fvo2 |
= |
288,00+817,51 |
= 921,25 кПа |
|
А |
1,2 |
|
|||
|
|
|
|
GФ.ГР = 1 п.м.∙ B ∙ D ∙ γср =1 п.м. ∙ 1,2 ∙ 12,00 ∙ 20 =288,00 кПа
Лист
АСА СамГТУ - 08.03.01
Изм. Кол.уч. Лист №док. Подпись Дата
3.4.3.4.2 Расчет деформаций условного фундамента методом послойного суммирования
Рис.3.4.3.16 Схема эпюр напряжений в грунте
∑Fvo2=1252,21 кН; γ1=17,46 кН/м3; γ2= 18,83 кН/м3; γср= 20 кН/м3; Е1=16000 МПа; Е2=12000 МПа
Таблица 3.4.3.8
Расчет осадки в табличной форме
Лист
АСА СамГТУ - 08.03.01
Изм. Кол.уч. Лист №док. Подпись Дата
z, м |
hi, |
ξ |
α |
ZP, |
|
ZP, i, |
ZP, |
ZG, i, |
|
0,5 ZG, |
|
|
|
Ei, |
Si, |
|
||
|
м |
|
|
|
|
|
i,, кПа |
Z , |
Z , i, |
Z , |
|
|
|
|||||
|
|
|
FL, |
|
кПа |
iср, |
кПа |
|
FL, |
кПа |
iср, |
кПа |
см |
|
||||
|
|
|
|
кПа |
|
|
|
кПа |
|
|
|
|
кПа |
|
кПа |
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
|
7 |
8 |
9 |
|
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0,48 |
0 |
1 |
|
|
921,25 |
|
866,43 |
215,04 |
|
107,52 |
|
|
215,04 |
202,24 |
|
|
|
0,48 |
0,48 |
0.8 |
0.881 |
|
|
811,62 |
|
701,53 |
224,08 |
|
112,04 |
|
|
189,45 |
163,75 |
|
|
|
0,96 |
0,48 |
1.6 |
0.642 |
|
|
591,44 |
|
515,44 |
233,12 |
|
116,56 |
|
|
138,05 |
120,31 |
|
1,59 |
|
1,44 |
0,48 |
2.4 |
0.477 |
|
|
439,44 |
|
391,99 |
242,16 |
|
121,08 |
|
|
102,57 |
91,49 |
|
1,29 |
|
1,92 |
0,48 |
3.2 |
0.374 |
|
|
344,55 |
|
313,22 |
251,19 |
|
125,59 |
|
|
80,42 |
73,11 |
|
0,95 |
|
2,40 |
0,48 |
4,0 |
0.306 |
|
|
281,90 |
|
259,79 |
260,23 |
|
130,11 |
|
|
65,80 |
60,64 |
|
0,72 |
|
2,88 |
0,48 |
4.8 |
0.258 |
921,25 |
|
237,68 |
|
221,56 |
269,27 |
|
134,63 |
|
215,04 |
55,48 |
51,71 |
16000 |
0,58 |
|
3,36 |
0,48 |
5.6 |
0.223 |
|
|
205,44 |
|
193,00 |
278,31 |
|
139,15 |
|
|
47,95 |
45,04 |
|
0,48 |
|
3,84 |
0,48 |
6,4 |
0,196 |
|
|
180,56 |
|
170,88 |
287,35 |
|
143,67 |
|
|
42,14 |
39,88 |
|
0,35 |
|
4,32 |
0,48 |
7,2 |
0,175 |
|
|
161,21 |
|
153,38 |
296,39 |
|
148,19 |
|
|
37,63 |
35,80 |
|
0,31 |
|
4,80 |
|
8,0 |
0,158 |
|
|
145,56 |
|
|
305,42 |
|
152,71 |
|
|
33,97 |
|
|
0,28 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1.Определяем дополнительное давление от веса здания под подошвой фундамента (на уровне FL):
GФ.ГР = 1 п.м.∙ B ∙ D ∙ γср =1 п.м. ∙ 1,2 ∙ 12,00 ∙ 20 =288,00 кН
ZP,FL = Р02 |
= |
Gф.гр + ∑ Fvo2 |
= |
288,00+817,51 |
= 921,25 кПа |
|
|
1,2 |
|
||||
|
|
А |
|
|
2.Определим вертикальное напряжение от собственного веса грунта основания на уровне подошвы фундамента:
ZG, FL= γIII ∙d=17,92∙12,00=215,04 кПа
Осреднённое расчётное значение веса грунта залегающего выше подошвы фундамента составит:
γIII = 1h1+ 2h2 = 17,46∙8,00+18,83∙4,0 =17,92 кН/м3 h1+h2 8,00+4,0
3.Определяем дополнительные напряжения от собственного веса выбранного при отрывке котлована грунта на уровне подошвы фундамента:
zγ,FL= zG,FL=215,04 кПа
4.Разбиваем условно основание на слои толщиной: z=0,4 ∙ b=0,4 ∙ 1,2=0,48 м
5.Определяем вертикальные напряжения от внешней нагрузки в заданных точках:
ZP,i = αi ∙ ZP,FL,
Лист
АСА СамГТУ - 08.03.01
Изм. Кол.уч. Лист №док. Подпись Дата
где αi – коэффициент , зависящий от отношений ξ = 2zb , принимаемый по табл.5.8 СП 22.13330.2016.
ZP,1=α1∙ ZP,FL =1∙921,25=921,25 кПа
ZP,2=α2∙ ZP,FL =0,881∙921,25=811,62 кПа
ZP,3=α3∙ ZP,FL =0,642∙921,25=591,44 кПа
ZP,4=α4∙ ZP,FL =0,477∙921,25=439,44 кПа
ZP,5=α5∙ ZP,FL =0,374∙921,25=344,55 кПа
ZP,6=α6∙ ZP,FL =0,306∙921,25=281,90 кПа
ZP,7=α7∙ ZP,FL =0,258∙921,25=237,68 кПа
ZP,8=α8∙ ZP,FL =0,223∙921,25=205,44 кПа
ZP,8=α8∙ ZP,FL =0,196∙921,25=180,56 кПа
ZP,8=α8∙ ZP,FL =0,175∙921,25=161,21 кПа
ZP,9=α9∙ ZP,FL =0,158∙921,25=145,56 кПа
6.Определяем вертикальные напряжения от собственного веса выше расположенных слоёв грунта при их горизонтальном напластовании:
ZG=∑ γi ∙ hi,
где n-число слоев грунта в пределах глубины z;
γi- удельный вес грунта i –ого слоя высотой hi;
ZG, 1= ZG, FL +γ11∙h1=215,04+18,83∙0,48=224,08 кПаZG, 2= ZG, 1+ γ II ∙h2=224,08 +18,83∙0,48=233,12 кПаZG, 3= ZG, 2+ γ II ∙h3=233,12 +18,83∙0,48=242,16 кПаZG, 4= ZG, 3+ γ II ∙h4=242,16 +18,83∙0,48=251,19 кПаZG, 5= ZG,4+ γ II ∙h5=251,19 +18,83∙0,48=260,23 кПаZG, 6= ZG, 5+ γ II ∙h6=260,23+18,83∙0,48=269,27 кПаZG, 7= ZG,6+ γ II ∙h7=269,27+18,83∙0,48=278,31 кПаZG, 8= ZG,7+ γ II ∙h8=278,31+18,83∙0,48=287,35 кПаZG, 9= ZG, 9+ γ II ∙h9=287,35+18,83∙0,48=296,39 кПа
Лист
АСА СамГТУ - 08.03.01
Изм. Кол.уч. Лист №док. Подпись Дата
ZG, 10= ZG,++ γ II ∙h10=296,39+18,83∙0,48=305,42 кПаZG, 11= ZG,10+ γ II ∙h11=305,42+18,83∙0,48=314,46 кПа
7. Определяем вертикальные напряжения от собственного веса выбранного при отрывке котлована грунта в заданных точках:
zγ,i = αi ∙ ZG,FL
zγ,FL = ZG,FL
Zγ,1= zγ,FL ∙α1=215,04∙1=215,04 кПа
Zγ,2= zγ,FL ∙α2=215,04∙0,881=189,45 кПа
Zγ,3= zγ,FL ∙α3=215,04∙0,642=138,05 кПа
Zγ,4= zγ,FL ∙α4=215,04∙0,477=102,57 кПа
Zγ,5= zγ,FL ∙α5=215,04∙0,374=80,42 кПа
Zγ,6= zγ,FL ∙α6=215,04∙0,306=65,80 кПа
Zγ,7= zγ,FL ∙α7=215,04∙0,258=55,48 кПа
Zγ,8= zγ,FL ∙α8=215,04∙0,223=47,95 кПа
Zγ,9= zγ,FL ∙α9=215,04∙0,196=42,14 кПа
Zγ,10= zγ,FL ∙α10=215,04∙0,175=37,63 кПа
Zγ,11= zγ,FL ∙α11=215,04∙0,158=33,97 кПа
8. Вычисляем осадки Si основания в i-х слоях под подошвой фундамента:
Si=β∙∑ (σzр,ср−σz ,ср) ∙ hi ,
Еi
где β- коэффициент, принимаемый 0,8 независимо от вида грунта; n- количество элементарных слоев;
Еi- модуль деформации грунта i- ого слоя.
S0-1=0,8∙866,43−202,24∙0,48 =0,0159 м
16000
S1-2=0,8∙701,53−163,75∙0,48=0,0129 м
16000
Лист
АСА СамГТУ - 08.03.01
Изм. Кол.уч. Лист №док. Подпись Дата
S2-3=0,8∙515,44−120,31∙0,48=0,0095 м
16000
S3-4=0,8∙391,99−91,49∙0,48=0,0072 м
16000
S4-5=0,8∙313,22−73,11∙0,48=0,0058 м
16000
S5-6=0,8∙259,79−60,64∙0,48=0,0048 м
16000
S6-7=0,8∙221,56−51,71∙0,48=0,0035 м
16000
S7-8=0,8∙193,00−45,04∙0,48=0,0031 м
16000
S8-9=0,8∙170,88−39,88∙0,48=0,0028 м
16000
Проверяем условие:
∑Sобщ=6,55 см ≤ Su = 12 см Условие выполнено.
Лист
АСА СамГТУ - 08.03.01
Изм. Кол.уч. Лист №док. Подпись Дата