1.2.2 Расчет минимальных токов короткого замыкания

За минимальный режим короткого замыкания принимаем работу питающей системы с помощью S_kmin и работу на проектируемой подстанции одного главного понижающего трансформатора.

S_kmin = 290 МВА

Рисунок 6- Расчетная схема.

Составляем схему замещения

Рисунок 7- Схема замещения.

Определяем сопротивление питающей системы

Х^*_с= (21)

где

S_{к min} – максимальная мощность короткого замыкания

S_б – базисная мощность;

Х^*_с = = 0,34

Упрощаем схему замещения до получения одного результирующего сопротивления в точке К2

Рисунок 8- Расчетное сопротивление в точке К2

(22)

Определяем расчётное сопротивление в точке К2

Х^*_{расч к2min} = Х^*_{рез к2} = 1,53 (23)

Определяем минимальный ток трёхфазного короткого замыкания в точке К2

(24)

Определяем минимальный ток двухфазного короткого замыкания в точке К2

× (25)

Минимальные токи двухфазного короткого замыкания используются при проверке устройств релейной защиты на чувствительность.

1.3 Составление схемы первичной коммутации проектируемой подстанции

Проектируется подстанция транзитная с двумя входами напряжением 35/10 кВ. На вводах установлен выключатель, линейный разъединитель с двумя заземляющими ножами и шинный разъединитель с одним заземляющим ножом. Для подключения релейной защиты линии подключен трансформатор тока. Шина 35 кВ секционирована выключателем. К каждой секции шин подключается трансформатор тока.

Выключатели обеспечивают отключение электрических присоединений подстанции в нормальном, рабочем и аварийном режиме. Видимый разрыв электрической цепи для обеспечения безопасных условий работ на подстанции обеспечивают разъединители, которые отключают заведомо обесточенные цепи.

Главный понижающий трансформатор на транзитной подстанции подключен к шинам 35 кВ через выключатель.

Главный понижающий трансформатор подключен к секции шин 10 кВ через выключатель выкатного исполнения. Для подключения релейной защиты установлены трансформаторы тока. Для подключения защит шин 10 кВ от короткого замыкания установлен трансформатор тока.

К шинам 10 кВ подключено 7 фидеров, питающие потребителей I, II и III категории. Потребители I категории получают питание по 2 фидерам от разных секций шин.

На фидерах установлен выключатель выкатного типа, трансформатор тока для подключения релейной защиты от междуфазных замыканий. К установленным кабельным вставкам трансформатора тока нулевой последовательности подключается защита от однофазных замыканий.

К каждой секции шин подключен трансформатор собственных нужд. Он предназначен для питания собственных нужд подстанции: отопление, освещение, вентиляция. Подключен через выключатель выкатного типа и трансформатор тока для релейной защиты шин. Трансформатор напряжения выкатного исполнения предназначен для подключения электроизмерительных приборов.

В РУ 35 и 10 кВ установлены ограничители перенапряжения, которые защищают подстанцию от коммутационных и атмосферных перенапряжений

1.4 Выбор оборудования

1.4.1 Расчет максимальных рабочих токов

За максимальный рабочий ток присоединения принимается наибольшая нагрузка длительностью не менее 30 минут.

При расчете максимальных рабочих токов учитывается увеличение нагрузки потребителей в перспективе на 30 %, что достигается введением в расчетную формулу коэффициента перспективы: К_п.р.=1,3

Расчет максимальных рабочих токов приводим в таблице 5.

Таблица 5- Расчет максимальных рабочих токов

Наименование присоединения	Расчетная формула	Результат, А
1	2	3
1. Ввод 35 кВ		405,3
2.Первичная сторона ГПТ		155,8
3. Ввод 10 кВ		519,8
4.Секционный выключатель 10 кВ		436,9
5. Трансформатор собственных нужд		13,8
6. Фидер 10 кВ Водоснабжение			195,5
7. Фидер 10 кВ Железобетонный завод			289,6
8. Фидер 6 кВ Щебеночный завод			216,4

Примечание 1.

При расчете максимальных рабочих токов в таблице приняты следующие обозначения:

S _{ном т} – номинальная мощность ГПТ, кВА.

S _{ном т} =6300 кВА

∑ S _{ном т} – сумма номинальных мощностей двух ГПТ, кВА

∑ S _{ном т} = S _{ном т} + S _{ном т}

∑ S _{ном т} = 6300+6300=12600 кВА

U_ном1 – номинальное напряжение на шинах первичного напряжения подстанции;

U_ном1 = 35 кВ.

S_т – мощность транзита электроэнергии через шины подстанции, кВА, которая принимается равной номинальной мощности ГПТ;

S _т = S _{ном т} = 160 кВА

К_зап – коэффициент запаса, К_зап = 1,5

U_{ном Т1,} U_{ном Т2} – соответственно номинальное напряжение первичной и вторичной обмоток ГПТ;

U_{ном Т1} = 35 кВ

U_{ном Т2} = 10,5 кВ

К_рн – коэффициент распределения нагрузки на шинах распределительного устройства 35,(10)кВ К_рн =0,5÷ 0,7;

S _{ном тсн} – номинальная мощность трансформатора собственных нужд, кВА;

S _{ном тсн}= 160 кВА

U_{ном1 ТСН} – соответственно номинальное напряжение первичной обмотки ТСН;

U_{ном1 ТСН} = 10 кВ