7.4. Построение эпюры материалов

второстепенной балки

Построение эпюры крайнего пролета:

Для построения эпюры материалов используем определенную ранееобъемлющую эпюрумоментов и находим несущую способность всех стрежней до и после обрыва:

До обрыва:

• В первом пролете при 418 А400 и А_s=10,18*10^-4м

• На первой опоре при 318 А400 и А_s=7,63*10^-4м

• Во втором и последующих пролетах при 414 А400 и А_s=6,16*10^-4м

• На второй и последующих опорах при 316 А400 и А_s=6,03*10^-4м

После обрыва:

• Конструктивной арматуры 210 А400 и А_s=1,57*10^-4м

• В первом пролете 318 А400 и А_s=7,63*10^-4м

• На первой опоре при 218 А400 и А_s=5,09*10^-4м

• Во втором и последующих пролетах при 314 А400 и А_s=4,62*10^-4м

• На второй и последующих опорах при 216 А400 и А_s=4,02*10^-4м

При осуществлении обрыва соблюдаются следующие принципы:

- минимум 50% пролетной арматуры должно быть доведено до опоры;

- минимум 2 стержня пролетной арматуры должно быть доведено до опоры;

- вся опорная арматура может быть оборвана в сечении, где она не требуется;

- сечения, в которых обрываемая арматура не требуется по расчету – точка теоретического обрыва.

Для того чтобы в точке теоретического обрыва арматура работала с расчетным сопротивлением, она должна быть заведена за эту точку на величину ω;

_i = Q_i/(2×q_sw)+5 d 20×d

Q_i- поперечная сила в месте теоретического обрыва.

₁ =95/(2×161,31) +5×20 = 100,3мм 20×18=400мм.– принимаем 400 мм. , т.к. условие не выполняется. Так поступаем и с ₂ … ₇ .

₂ =121/(2×161,31) +5×20 = 100,35мм 20×18=400мм.– принимаем 360 мм.

₃ =97/(2×161,31) +5×16= 80,2мм 20×18=320мм.– принимаем 360 мм.

₄ =22/(2×161,31) +5×18 = 90,17мм 20×18=360мм.– принимаем 360 мм.

₅ =29/(2×161,31) +5×20 = 100,25мм 20×16=400мм.– принимаем 360 мм.

₆ =83/(2×161,31) +5×16 = 80,24мм 20×16=320мм.– принимаем 320 мм.

₇ =78/(2×161,31) +5×18 = 90,24мм 20×16=360мм.– принимаем 320 мм.

₈ =36/(2×161,31) +5×20 = 100,35мм 20×16=400мм.– принимаем 320 мм.

₉ =34/(2×161,31) +5×16= 80,2мм 20×18=320мм.– принимаем 360 мм.

₁₀ =44/(2×161,31) +5×18 = 90,17мм 20×18=360мм.– принимаем 360 мм.

₁₁ =35/(2×161,31) +5×20 = 100,25мм 20×14=400мм.– принимаем 280мм.

₁₂ =32/(2×161,31) +5×16 = 80,24мм 20×14=320мм.– принимаем 280 мм.

₁₃ =33/(2×161,31) +5×18 = 90,24мм 20×14=360мм.– принимаем 280 мм.

₁₄ =37/(2×161,31) +5×18 = 90,24мм 20×14=360мм.– принимаем 280 мм.

Список литературы

1. СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия (СП 20.13330.2011).

2. СНиП 2.03.01-84* Бетонные и железобетонные конструкции (СП63.13330.2012 Железобетонные конструкции).

3. СП 52-117-2008 Железобетонные пространственные конструкции покрытий и перекрытий.

4. Пособие по проектированию предварительно напряженных ж/б конструкций из тяжелого бетона.

5. Mup_2 Электронное методическое указание. Сборные железобетонные конструкции одноэтажного промышленного здания.

6. Габрусенко В.В., Прижукова Е.Л. Одноэтажное промышленное здание из сборного железобетона. Методические указания по выполнению курсового проекта.

7. Заикин «Проектирование и расчет железобетонных конструкций».

8. Мандриков А. П. Примеры расчета железобетонных конструкций Ч1;Ч2. 2-е издание.-М.:1989.

9. И. А. Шерешевский. Конструирование промышленных зданий и сооружений. – Л., 1979.

10. Байков В. А. Железобетонные конструкции: Общий курс. 4-е изд./В. А. Байков, Э. Е. Сигалов. – М.: СИ, 1985.