33. Особенности расчёта и конструирования узлов железобетонных стропильных ферм.

В узлах железобетонных ферм для надёжной передачи усилий от одного элемента к другому создают специальные уширения – вуты, позволяющие лучше разместить и заанкерить арматуру решётки.

Узлы армируют окаймляющими цельногнутыми стержнями диаметром 10…18 мм и вертикальными поперечными стержнями диаметром 6…10 мм с шагом 100мм, объединенными в сварные каркасы.

Опорные узлы ферм армируют дополнительной продольной ненапрягаемой арматурой и поперечными стержнями, обеспечивающими надёжность анкеровки растянутой арматуры нижнего пояса и прочность опорного узла по наклонному сечению. Кроме того, чтобы предотвратить появление продольных трещин при отпуске натяжения арматуры, ставят специальные поперечные стержни, приваренные к закладным опорным листам, и сетки.

В опорном узле поставлены дополнительные продольные ненапрягаемые стержни диаметром 12мм, заведенные в приопорную панель нижнего пояса , и поперечные стержни диаметром 10мм.

В расчётной схеме раскосной фермы при определении усилий принимают шарнирное соединение элементов поясов и решётки в узлах.

34. Ж/б стропильные арки (типы, конструирование, расчет, тэп). Выбор очертания оси арки, затяжки и их предварительное напряжение.

35. Расчет и конструирование пустотных плит покрытий.

36. Расчет и конструирование ребристых плит покрытия.

Плиты беспрогонных покрытий представляют собой крупные ребристые панели размерами 3×12 и 3×16 м, которые опираются непосредственно на ригели поперечных рам; плиты 1,5×12 и 1,5×6 м используют как доборные элементы в местах повышенных снеговых отложений - у фонарей, в перепадах профиля покрытия. Плиты прогонных покрытий имеют значительно меньшие размеры - 3×0,5 и 1,5×0,5 м. Они опираются на железобетонные прогоны, а те, в свою очередь, - на ригели поперечных рам. Беспрогонная система покрытий в наибольшей степени отвечает требованиям укрупнения элементов, уменьшения числа монтажных единиц и является основной в строительстве одноэтажных каркасных зданий.

Ребристые плиты 3×12 м, принятые в качестве типовых, имеют продольные ребра сечением 100×450 мм, поперечные ребра сечением 40×150 мм. Полку толщиной 25 мм, уширения в углах - вуты, которыми обеспечивается надежность работы в условиях систематического воздействия горизонтальных усилий от торможения мостовых кранов (рис.1). Продольные ребра армируют напрягаемой стержневой или канатной арматурой, поперечные ребра и полки - сварными каркасами и сетками. Бетон принимают классов ВЗ0, В40. Ребристые плиты 3×6 м (так же в качестве типовых) имеют продольные и поперечные ребра и армируются напрягаемой арматурой.

37. Железобетонные элементы кольцевого сечения.

Кольцевые поперечные сечения встречаются в конст­рукциях колонн, опор линий электропередачи, дымовых трубах. Элементы кольцевого профиля обычно армируют про­дольными стержнями, располо­женными равномерно по ок­ружности (рис. 1).

Расчетные формулы для та­ких элементов, приведенные в СНиП, получены на основании общих предпосылок расчета элементов любого симметрич­ного профиля с введением эмпирических коэффициентов.

Прочность сжатых элемен­тов кольцевого сечения (рис. 1) рассчитывают по условию (при r₁/r₂≥0,5)

N_e ≤((R_bAr_m + R_scA_s,totr_s)sinξ_cir)/π + R_sA_s,totφ_sz_s (1)

Относительную площадь бетона сжатой зоны вычис­ляют по формуле

ξ_cir =(N +(σ_sp+ω₁R_s)A_s,tot)/(R_bA + (R_sc + ω₂R_s)A_s,tot) , (2)

если ξ_cir <0,15.

r_m =0,5(r₁ + r₂)

r₁ – радиус окружности, проходящей через центры тяжести стерж­ней арматуры; А_s,tot – площадь сечения всей продольной армату­ры; А – площадь бетона всего кольца; σ_sp – предварительное напряжение арматуры, определяемое при коэффициенте точности напряжения γ_p>1; z_s – расстояние от равнодействующей в арматуре растянутой зоны до центра тяжести сечения, определяемое по выражению

z_s =(0,2 +1,3 ξ_cir)r_s , но ≤ r_s (3)

φ_s – коэффициент, вычисляемый по зависимости

φ_s = ω₁ – ω₂ ξ_cir (4), где ω₁ = η - σ_sp/R_s

(для арматуры классов А-I, А-II, А-III; η = 1, для арматуры дру­гих классов η = 1,1);

ω₂ = ω₁(1,5 + 6R_s10^-4) (где R_s в МПа)

Если при вычислении по формуле (2) получает­ся, что ξ_cir <0,15, то в условие (1) подставляют зна­чение ξ_cir, определяемое по формуле

ξ_cir = (N + (σ_sp+ φ_sR_s)A_s,tot)/(R_bA + R_sc A_s,tot)

при этом значение z_s и φ_s определяют по формулам (3) и (4) при ξ_cir =0,15.

Е сли же вычисленный по формуле (4) коэффици­ент φ_s, то в условие (1) подставляют φ_s=0 и зна­чение ξ_cir, вычисленное по формуле (2) при ω₁= ω₂ =0.

Рис. 1. К расчету эле­ментов кольцевого