1. Расчет балки I(рис.22а)
— Определение опорных реакций RA = RB = F/2=9 kH;
— Определение поперечной силы QA = RA = 9 кН (ход слева);
QлевсечF = RA= 9 kH; Qправсеч F= RA - F = 9 -18 = -9 kH;
QB = RB = - 9 kH (ход справа);
— Определение изгибающих моментов. Для данного нагружения балки максимальный изгибающий момент находится посередине пролета и может быть вычислен по формуле
Мх = F I1 /4 = 18*5/4 = 22,5 kHм; МА = 0; МВ = 0.
Строим эпюры Мх и Qx по найденным величинам (рис.226,в)
Рис. 23 Рис. 24
2.Расчет балки II должен быть произведен с учетом силы давления на неё в точке В от балки I, равной и противоположно направленной опорной реакции RB (рис.23а).
— Определение опорных реакций
=
-RB*2
+ q*7*l,5-RD*5=0;
RD = (- RB*2 + q*7*1,5) / 5 = 17,4 kH;
=
-RB*7-q*7*3,5
+ RС*5
= 0;
RС = (RВ*7 + q*7*3,5) / 5 = 61,6 kH.
Проверка = - RB + Rc – q*7 + RD = - 9 + 61.5 - 70 + 17.6 = 0;
— Определение поперечной силы
Ход слева : QBправ = - RB = - 9 kH;
QСлев = - RB – q*2 = -9 - 20 = - 29 kH;
Qcправ= QСлев + RС = - 29 + 61,6 = 32,6 kH;
Ход справа : QDлев = - RD = - 17,4 kH;
QСправ = QD лев + q*5 = - 17,4 + 50 = 32,6 kH.
По найденным значениям строим эпюру Qx (рис.236). Находим расстояние х от опоры С до точки К, в которой поперечная сила равна нулю, так как именно этому сечению на эпюре изгибающих моментов соответствует вершина параболы.
Ход слева: QK = - RB - q (2 + х) + RС = 0;
-9-10(2+х) + 61,6 = 0;
10х = 32,6;
х = 3,26 м.
— Определение изгибающих моментов
Ход слева: МВ = 0; МС = - RB*2 – q*2*1,0 = - 38 kHм ;
Ход справа: MD = 0; МК = RD(5 - х) - q ((5 - х)2/ 2) = 15,2 kHм.
По найденным значениям строим эпюру Мх (рис.23в).
3.Расчет балки III должен быть произведён с учетом силы давления на неё в точке D от балки II, равной и противоположно направленной опорной реакции RD (рис.24а).
— Определение опорных реакций
=
-RD*1-
q*1*0,5-RL*3
= 0;
RL = (-RD*1- q*1*0,5)/3 = -7,5 kH;
=
-RD*4-
q*1*3.5 +RE*3
= 0;
RE = (RD*4 + q*1*3,5) / 3 = 34,9 kH.
Проверка = RL + RE – q*1 - RD = - 17,4 - 10 + 34,9 - 7,5 = 0;
— Определение поперечной силы
Ход слева: QDправ = - RD = -17,4 kH;
QЕлев = QDnpaв – q*1 = -17,4 - 10 = - 27,4 kH;
QEnpaв = QЕлев + RЕ = - 27,4 + 34,9 = 7,5 kH;
Ход справа: QLлев = - RL = - (-7,5) = 7,5 kH.
По найденным значениям строим эпюру Qx (рис.246).
— Определение изгибающих моментов
Ход слева: MD = 0;
Ход справа: МL = 0; МЕ = RL*3 = 22,5 kHм.
По найденным значениям строим эпюру Мх (рис.24в).
Для построения общих для всей шарнирной балки эпюр Мх и Qx необходимо эпюры, полученные выше для каждого элемента в отдельности, расположить на одной оси, вычертив их в одном масштабе (рис.21в,г).
Пример решения задачи №4.
Рамные системы широко применяют в железобетонных, металлических и деревянных конструкциях. Одно- и многоэтажные рамы используют при возведении фабрично - заводских корпусов, общественных зданий, складов, башен элеваторов, мостов, трибун стадионов, для установки механизмов, при устройстве набережных и т.д.
Определение поперечной силы, изгибающего момента, продольной силы, действующих в сечениях рамы, и построение их эпюр является начальной стадией расчета рамных конструкций.
К решению данной задачи можно приступить после изучения темы «Статически определимые плоские рамы». Необходимо иметь в виду, что изучение этой темы невозможно без твёрдых навыков и прочных знаний по теме « Изгиб прямого бруса».
Условие задачи: Для статически определимой рамы построить эпюры QХ, МХ и N. Проверить равновесие узла (рис. 25).
Для рам консольного типа эпюры Qx, Мх и N могут быть построены без определения опорных реакций заделки, если начинать эти построения со стороны свободного конца.
Условимся при расчете рамы мысленно ставить себя на плоскость чертежа внутрь рамы. Тогда, повернувшись лицом к сечению, в котором определяется внутренний силовой фактор или относительно которого составляется уравнение равновесия, легко представить себе, какую часть рамы следует считать левой, а какую правой. В этом случае при определении внутренних силовых факторов для рам становится возможным пользоваться правилами, применяемыми при построении эпюр для балок.
Рис. 25
Решение: Построение эпюры Q. За ось абсцисс принимаем ось любого стержня. Перпендикулярно ей мысленно проводим ось ординат и проецируем на неё силы, действующие соответственно слева и справа от рассматриваемого сечения, учитывая правила знаков.
Ригель ВС. Ход справа. Поперечную силу определяем по характерным точкам (аналогично простым балкам).
Qв = 0;
QDnpaв = q (1 /2) = 4 kH;
QDправ=QDnpaв+F =9 kH;
QC = QDлев = 9 kH.
Стойка АС. Повернёмся лицом к стойке, проведём мысленно ось перпендикулярно оси стойки и спроецируем на неё силы ходом справа: Qc = 0; QA = 0. Изобразим полученные результаты графически. Проведем ломаную линию ABC (рис.25,6) и от нее, как от нулевой линии, отложим вычисленные ординаты эпюры поперечных сил. Положительные ординаты эпюры для ригеля откладываются вверх от нулевой линии и влево от нулевой линии для стойки. Отрицательные соответственно вниз и вправо от нулевой линии.
Построение эпюры М (рис.25в). Изгибающий момент в сечениях рамы определяем также по характерным точкам ходом справа (со свободного конца).
Ригель ВС. МВ=0;
MD= -q(l2/8) = -4 kH m;
МС = - FI / 2 – q*1/2*3/41 = - 22 kH m.
Стойка АС. Как и при определении поперечной силы, при переходе от ригеля к стойке повернёмся на 90°, лицом к стойке. Точка С принадлежит одновременно и ригелю и стойке, поэтому МСстойки = МСриг = - 22 kH m. Так как в данной задаче непосредственно к стойке не приложены внешние нагрузки, а плечи сил F и Q остаются неизменяемыми, то в любом сечении от С до А изгибающий момент один и тот же. МА = МС = -22 kH m. При построении эпюры изгибающих моментов (как и в балках) положительные ординаты откладываем со стороны растянутых волокон.
Построение эпюры N (рис.25г). Определяя продольную силу, проецируем заданные силы на ось абсцисс, совмещая её сначала с ригелем, затем со стойкой. Продольная сила в любом сечении ригеля равна нулю, NCВ= 0, так как справа от сечения действует нагрузка, перпендикулярная его оси. Продольная сила во всех сечениях стойки постоянна, так как сама стойка не нагружена и на ось стойки дают проекцию силы F и 2q. NСА = - F - 2q = - 9 kH. Ординаты эпюры продольных сил откладываем симметрично по обе стороны от оси рассматриваемого элемента. Знак плюс, поставленный на эпюре N, соответствует деформации растяжения, знак минус - сжатия.
Для проверки правильности построения эпюр рассмотрим равновесие узла С. Для этого мысленно вырежем этот узел, проведя два сечения на бесконечно близком расстоянии, в ригеле справа от узла, в стойке - слева от него.
Вырезанный таким образом узел дает возможность, рассматривая сечение в ригеле, считать узел отнесённым к левой части ригеля, а при рассмотрении сечения в стойке - к правой части стойки. Прикладываем к узлу С внутренние силовые факторы Qx, МХ и N, беря их значение с эпюр с учетом знака, показывающего направление их действия (рис.25д).
Из эпюры QХ видим, что поперечная сила в сечении С ригеля положительна. Поскольку точка С относится к левой части рамы (согласно принятому ранее), Qриг согласно правилу знаков направляем вниз. На стойке поперечная сила отсутствует.
Из эпюры МX видим, что изгибающий момент вызывает растяжение верхних волокон. Следовательно, с учетом правила знаков в ригеле изгибающий момент МC направляем по часовой стрелке, а в стойке (узел С относим к правой части рамы) - против часовой стрелки. Продольная сила NСА вызывает в сечении сжатие и, следовательно, должна быть направлена в сторону этого сечения.
Для равновесия узла должны соблюдаться следующие условия:
=0;
=0;
= 0.
Составим эти уравнения, направив ось X вправо, а ось Y вертикально вверх:
= 0 ; = Nст - Qpиг = 9-9 =0; = Мстойки - Мриг = 22-22 =0.
Условия равновесия соблюдаются. Следовательно, внутренние силовые факторы определены правильно.
ЗАДАНИЯ ВЫПОЛНЕНИЯ КОНТРОЛЬНОЙ РАБОТЫ №2.
Задача № 1.
Для ступенчатого бруса требуется: а) определить значение продольной силы и нормального напряжения по длине бруса; б) построить эпюры N и ; в) определить абсолютное удлинение (укорочение) бруса. Модуль продольной упругости
Е = 2*105МПа. Данные для задачи своего варианта взять из таблицы 4 и схемы 15.
Задача № 2.
Подобрать
сечение стальной двутавровой балки из
условия прочности и жёсткости (расчет
на жесткость провести с помощью таблицы
приложения 6). R
= 210 MПa,
m=1.0,
n=l.l,
E=2*105МПа.
Построить эпюры
и
для сечений с наибольшим изгибающим
моментом и наибольшей поперечной силой.
Данные для задачи своего варианта взять
из таблицы 5 и схемы 16.
Задача № 3.
Для шарнирной статически определимой балки составить схему взаимодействия элементов и построить эпюры М и Q. Данные для задачи своего варианта взять из таблиц 6 и 7 и схемы 17.
Задача № 4.
Построить эпюры M,Q,N для статически определимой консольной рамы. Проверить жесткость узла. Данные для задачи своего варианта взять из таблицы 6 и 8 и схемы 18.
Рис.15
Таблица 4.
Схема |
Вариант |
F1 |
F2 |
A1 |
A2 |
A3| |
a1 |
a2 |
a3 |
a4 |
kН |
cм2 |
cм |
||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
1 |
00 |
120 |
70 |
16 |
12 |
8 |
60 |
40 |
80 |
70 |
2 |
01 |
130 |
120 |
12 |
16 |
8 |
80 |
40 |
50 |
60 |
3 |
02 |
70 |
120 |
16 |
8 |
12 |
10 |
40 |
70 |
80 |
4 |
03 |
10 |
70 |
5 |
8 |
12 |
70 |
80 |
10 |
40 |
6 |
04 |
70 |
120 |
16 |
8 |
12 |
80 |
60 |
40 |
50 |
5 |
05 |
70 |
120 |
16 |
8 |
12 |
60 |
10 |
40 |
100 |
8 |
06 |
120 |
130 |
16 |
12 |
8 |
60 |
80 |
40 |
40 |
7 |
07 |
120 |
70 |
8 |
16 |
12 |
100 |
40 |
50 |
60 |
10 |
08 |
100 |
230 |
8 |
12 |
10 |
80 |
50 |
40 |
50 |
9 |
09 |
90 |
240 |
16 |
12 |
10 |
10 |
60 |
80 |
70 |
2 |
10 |
150 |
120 |
15 |
25 |
10 |
60 |
20 |
40 |
80 |
1 |
11 |
150 |
120 |
25 |
15 |
10 |
80 |
20 |
60 |
50 |
3 |
12 |
120 |
150 |
25 |
10 |
15 |
20 |
30 |
50 |
60 |
4 |
13 |
20 |
120 |
8 |
10 |
15 |
50 |
60 |
20 |
30 |
6 |
14 |
120 |
150 |
25 |
10 |
15 |
60 |
80 |
20 |
40 |
5 |
15 |
120 |
250 |
25 |
10 |
15 |
80 |
20 |
30 |
90 |
8 |
16 |
150 |
120 |
22 |
15 |
8 |
50 |
60 |
30 |
30 |
7 |
17 |
150 |
120 |
10 |
22 |
15 |
90 |
20 |
40 |
80 |
10 |
18 |
110 |
210 |
10 |
14 |
12 |
60 |
40 |
20 |
40 |
9 |
19 |
120 |
220 |
22 |
15 |
12 |
20 |
80 |
60 |
50 |
2 |
20 |
120 |
70 |
16 |
20 |
10 |
100 |
50 |
30 |
70 |
1 |
21 |
200 |
150 |
20 |
16 |
10 |
70 |
50 |
100 |
80 |
4 |
22 |
25 |
150 |
12 |
15 |
20 |
80 |
100 |
15 |
50 |
3 |
23 |
150 |
200 |
20 |
10 |
16 |
15 |
50 |
80 |
100 |
6 |
24 |
150 |
200 |
22 |
15 |
20 |
100 |
70 |
50 |
30 |
5 |
25 |
150 |
200 |
22 |
15 |
120 |
70 |
15 |
50 |
80 |
Продолжение таблицы 4
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
8 |
26 |
'70 |
120 |
25 |
20 |
12 |
80 |
100 |
50 |
50 |
7 |
27 |
200 |
150 |
15 |
25 |
20 |
80 |
50 |
30 |
70 |
10 |
28 |
60 |
180 |
12 |
16 |
14 |
100 |
30 |
50 |
30 |
9 |
29 |
50 |
180 |
25 |
20 |
15 |
15 |
70 |
100 |
80 |
2 |
30 |
220 |
100 |
20 |
22 |
15 |
70 |
60 |
20 |
40 |
1 |
31 |
140 |
100 |
22 |
20 |
15 |
40 |
60 |
70 |
180 |
4 |
32 |
30 |
100 |
16 |
20 |
25 |
80 |
70 |
10 |
60 |
3 |
33 |
100 |
140 |
22 |
15 |
20 |
10 |
60 |
80 |
70 |
6 |
34 |
100 |
l40 |
30 |
20 |
25 |
70 |
40 |
40 |
20 |
5 |
35 |
100 |
140 |
30 |
20 |
125 |
40 |
10 |
60 |
70 |
8 |
36 |
100 |
220 |
30 |
25 |
16 |
60 |
70 |
60 |
60 |
7 |
37 |
140 |
100 |
12 |
30 |
125 |
70 |
160 |
20 |
40 |
9 |
38 |
100 |
150 |
30 |
25 |
16 |
10 |
40 |
70 |
80 |
2 |
39 |
150 |
100 |
18 |
20 |
12 |
80 |
70 |
20 |
50 |
10 |
40 |
90 |
140 |
14 |
18 |
16 |
70 |
20 |
60 |
20 |
4 |
41 |
40 |
100 |
15 |
18 |
25 |
100 |
80 |
15 |
70 |
3 |
42 |
100 |
220 |
20 |
12 |
18 |
15 |
70 |
100 |
80 |
6 |
43 |
100 |
220 |
30 |
18 |
25 |
80 |
50 |
30 |
30 |
5 |
44 |
100 |
220 |
30 |
18 |
25 |
50 |
15 |
70 |
120 |
8 |
45 |
100 |
150 |
20 |
15 |
10 |
50 |
80 |
70 |
70 |
7 |
46 |
220 |
100 |
8 |
20 |
15 |
120 |
30 |
20 |
50 |
10 |
47 |
60 |
160 |
8 |
12 |
10 |
80 |
20 |
30 |
20 |
9 |
48 |
50 |
250 |
20 |
15 |
10 |
15 |
50 |
80 |
100 |
1 |
49 |
220 |
100 |
20 |
18 |
12 |
50 |
70 |
80 |
100 |
9 |
50 |
70 |
170 |
30 |
20 |
12 |
20 |
80 |
50 |
60 |
10 |
51 |
120 |
200 |
10 |
14 |
12 |
70 |
40 |
40 |
60 |
7 |
52 |
130 |
120 |
15 |
30 |
20 |
100 |
40 |
40 |
80 |
8 |
53 |
50 |
250 |
30 |
20 |
16 |
30 |
50 |
40 |
40 |
5 |
54 |
120 |
180 |
35 |
25 |
30 |
80 |
20 |
40 |
100 |
6 |
55 |
120 |
180 |
35 |
25 |
30 |
50 |
80 |
40 |
70 |
3 |
56 |
120 |
180 |
20 |
15 |
18 |
20 |
40 |
60 |
50 |
4 |
57 |
45 |
120 |
18 |
25 |
30 |
60 |
50 |
20 |
40 |
1 |
58 |
130 |
120 |
20 |
18 |
15 |
80 |
40 |
50 |
60 |
2 |
59 |
250 |
50 |
18 |
20 |
15 |
50 |
40 |
60 |
80 |
4 |
60 |
40 |
140 |
16 |
20 |
25 |
40 |
50 |
10 |
60 |
2 |
61 |
110 |
90 |
15 |
18 |
8 |
50 |
30 |
40 |
90 |
3 |
62 |
50 |
180 |
18 |
8 |
15 |
10 |
30 |
40 |
50 |
1 |
63 |
180 |
50 |
18 |
15 |
8 |
90 |
30 |
50 |
40 |
8 |
64 |
90 |
110 |
35 |
25 |
15 |
40 |
50 |
30 |
30 |
6 |
65 |
50 |
180 |
30 |
20 |
25 |
50 |
90 |
30 |
20 |
7 |
66 |
180 |
50 |
12 |
35 |
25 |
90 |
30 |
40 |
90 |
Продолжение таблицы 4
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
5 |
67 |
50 |
180 |
30 |
20 |
25 |
50 |
10 |
30 |
90 |
9 |
68 |
100 |
180 |
135 |
25 |
12 |
10 |
50 |
50 |
40 |
10 |
69 |
140 |
220 |
12 |
16 |
14 |
60 |
40 |
30 |
40 |
3 |
70 |
100 |
150 |
18 |
10 |
12 |
20 |
50 |
90 |
80 |
1 |
71 |
150 |
100 |
18 |
12 |
10 |
70 |
80 |
80 |
90 |
7 |
72 |
150 |
100 |
8 |
25 |
20 |
150 |
30 |
70 |
70 |
5 |
73 |
70 |
150 |
25 |
18 |
20 |
70 |
20 |
50 |
150 |
2 |
74 |
140 |
100 |
12 |
18 |
10 |
80 |
80 |
30 |
70 |
9 |
75 |
140 |
150 |
25 |
20 |
10 |
20 |
70 |
80 |
90 |
6 |
76 |
70 |
150 |
25 |
18 |
20 |
80 |
70 |
30 |
50 |
4 |
77 |
35 |
75 |
14 |
18 |
20 |
90 |
80 |
20 |
50 |
10 |
78 |
100 |
180 |
14 |
18 |
16 |
80 |
30 |
30 |
30 |
8 |
79 |
100 |
140 |
25 |
20 |
12 |
60 |
80 |
50 |
50 |
3 |
80 |
50 |
250 |
25 |
15 |
20 |
15 |
30 |
40 |
70 |
1 |
81 |
250 |
60 |
25 |
20 |
15 |
50 |
60 |
70 |
40 |
7 |
82 |
250 |
50 |
10 |
30 |
25 |
100 |
20 |
60 |
50 |
5 |
83 |
50 |
250 |
25 |
16 |
20 |
60 |
15 |
30 |
100 |
2 |
84 |
200 |
150 |
20 |
25 |
15 |
70 |
60 |
20 |
50 |
9 |
85 |
130 |
180 |
30 |
25 |
14 |
15 |
60 |
70 |
40 |
6 |
86 |
50 |
250 |
25 |
16 |
20 |
70 |
50 |
20 |
40 |
4 |
87 |
25 |
125 |
12 |
16 |
20 |
40 |
70 |
15 |
80 |
10 |
88 |
120 |
170 |
8 |
12 |
10 |
70 |
50 |
20 |
20 |
8 |
89 |
150 |
200 |
30 |
25 |
12 |
50 |
70 |
30 |
30 |
2 |
90 |
180 |
150 |
15 |
20 |
10 |
90 |
30 |
50 |
70 |
1 |
91 |
110 |
90 |
20 |
15 |
10 |
40 |
30 |
70 |
50 |
4 |
92 |
20 |
80 |
10 |
15 |
18 |
50 |
70 |
15 |
60 |
3 |
93 |
90 |
110 |
20 |
10 |
15 |
15 |
40 |
70 |
70 |
6 |
94 |
90 |
ПО |
25 |
15 |
18 |
90 |
70 |
30 |
60 |
5 |
95 |
90 |
190 |
25 |
15 |
18 |
70 |
15 |
40 |
90 |
8 |
96 |
150 |
80 |
25 |
18 |
10 |
70 |
90 |
40 |
40 |
7 |
97 |
110 |
90 |
15 |
25 |
18 |
90 |
30 |
50 |
70 |
10 |
98 |
80 |
150 |
10 |
14 |
12 |
100 |
40 |
30 |
50 |
9 |
99 |
80 |
150 |
20 |
18 |
10 |
15 |
70 |
90 |
70 |
Таблица 5.
Схема |
Вари-ант |
qII |
FII |
M |
a |
b |
fпред
|
Схема |
Вари-ант |
qII |
FII |
M |
a |
b |
fпред
|
|
kH/m |
kH |
kHm |
m |
I |
kH/m |
kH |
kHm |
m |
I |
|||||||
1 |
00 |
8 |
--- |
15 |
1 |
4 |
1/300 |
9 |
50 |
--- |
80 |
120 |
2.5 |
--- |
1/600 |
|
2 |
01 |
8 |
--- |
12 |
4 |
2 |
1/400 |
10 |
51 |
18 |
40 |
--- |
3.5 |
1.5 |
1/200 |
|
3 |
02 |
--- |
30 |
5 |
1 |
3 |
1/500 |
7 |
52 |
--- |
80 |
20 |
2.5 |
--- |
1/400 |
|
4 |
03 |
10 |
--- |
--- |
1 |
4 |
1/600 |
8 |
53 |
8 |
100 |
--- |
3.5 |
1.5 |
1/500 |
|
6 |
04 |
30 |
--- |
5 |
6 |
--- |
1/300 |
5 |
54 |
--- |
20 |
8 |
1.4 |
4 |
1/200 |
|
5 |
05 |
--- |
30 |
12 |
2 |
3 |
1/200 |
6 |
55 |
80 |
--- |
15 |
6.5 |
--- |
1/300 |
|
8 |
06 |
8 |
100 |
--- |
4 |
2 |
1/500 |
3 |
56 |
--- |
20 |
9 |
1 |
4 |
1/500 |
|
7 |
07 |
--- |
45 |
20 |
3 |
--- |
1/400 |
4 |
57 |
20 |
--- |
--- |
1 |
3 |
1/600 |
|
10 |
08 |
10 |
70 |
--- |
4 |
2 |
1/200 |
1 |
58 |
8 |
--- |
10 |
1 |
4 |
1/300 |
|
9 |
09 |
--- |
30 |
100 |
3 |
--- |
1/600 |
2 |
59 |
20 |
--- |
8 |
3 |
1 |
1/400 |
|
2 |
10 |
10 |
--- |
10 |
3.5 |
2 |
1/400 |
4 |
60 |
10 |
--- |
--- |
1.5 |
3.5 |
1/600 |
|
1 |
11 |
10 |
--- |
10 |
1 |
3 |
1/300 |
2 |
61 |
15 |
--- |
8 |
4 |
1 |
1/400 |
|
3 |
12 |
--- |
25 |
5 |
1 |
4 |
1/500 |
3 |
62 |
--- |
30 |
8 |
1 |
3 |
1/500 |
|
4 |
13 |
12 |
--- |
--- |
1 |
3 |
1/600 |
1 |
63 |
10 |
--- |
12 |
1 |
3 |
1/300 |
|
6 |
14 |
40 |
--- |
8 |
5 |
--- |
1/300 |
8 |
64 |
10 |
80 |
--- |
3 |
1 |
1/500 |
|
5 |
15 |
--- |
40 |
10 |
1.5 |
3 |
1/200 |
6 |
65 |
909 |
--- |
20 |
6 |
--- |
1/300 |
|
8 |
16 |
10 |
80 |
--- |
3.5 |
2 |
1/500 |
7 |
66 |
--- |
60 |
30 |
2.5 |
--- |
1/400 |
|
7 |
17 |
--- |
30 |
30 |
2.5 |
--- |
1/400 |
5 |
67 |
--- |
15 |
10 |
1.5 |
4.4 |
1/200 |
|
10 |
18 |
12 |
45 |
--- |
3.5 |
2 |
1/200 |
9 |
68 |
--- |
60 |
150 |
2.5 |
--- |
1/600 |
|
9 |
19 |
--- |
50 |
80 |
2.5 |
--- |
1/600 |
10 |
69 |
15 |
80 |
--- |
3 |
1 |
1/200 |
|
2 |
20 |
12 |
--- |
8 |
4.5 |
1.5 |
1/400 |
3 |
70 |
--- |
35 |
5 |
1.5 |
3.5 |
1/500 |
|
1 |
21 |
12 |
--- |
8 |
1.5 |
3.5 |
1/300 |
1 |
71 |
12 |
--- |
8 |
1.5 |
3.5 |
1/300 |
|
4 |
22 |
16 |
--- |
--- |
1.5 |
3.5 |
1/600 |
7 |
72 |
--- |
100 |
40 |
2 |
--- |
1/400 |
|
3 |
23 |
--- |
40 |
2 |
1.5 |
3.5 |
1/500 |
5 |
73 |
--- |
32 |
5 |
2 |
3 |
1/200 |
|
6 |
24 |
50 |
--- |
10 |
5.5 |
--- |
1/300 |
2 |
74 |
12 |
--- |
10 |
3 |
1.5 |
1/400 |
|
5 |
25 |
--- |
35 |
8 |
1 |
4 |
1/200 |
9 |
75 |
--- |
120 |
80 |
2 |
--- |
1/600 |
|
8 |
26 |
12 |
70 |
--- |
3 |
2 |
1/500 |
6 |
76 |
100 |
--- |
12 |
5 |
-- |
1/300 |
|
7 |
27 |
--- |
20 |
40 |
2 |
--- |
1/400 |
4 |
77 |
12 |
--- |
--- |
1 |
4 |
1/600 |
|
10 |
28 |
8 |
60 |
--- |
3 |
2 |
1/200 |
10 |
78 |
10 |
60 |
--- |
4 |
1 |
1/200 |
|
9 |
29 |
--- |
60 |
50 |
2 |
--- |
1/600 |
8 |
79 |
12 |
70 |
--- |
4 |
1 |
1/500 |
|
2 |
30 |
15 |
--- |
5 |
4 |
1.5 |
1/400 |
3 |
80 |
--- |
40 |
5 |
0.5 |
4 |
1/500 |
|
1 |
31 |
15 |
--- |
5 |
0.5 |
4 |
1/300 |
1 |
81 |
15 |
--- |
5 |
0.5 |
4 |
1/300 |
|
4 |
32 |
8 |
--- |
--- |
1 |
4 |
1/600 |
7 |
82 |
--- |
40 |
50 |
2.5 |
--- |
1/400 |
|
3 |
33 |
--- |
50 |
2 |
0.8 |
4 |
1/500 |
5 |
83 |
--- |
25 |
8 |
2 |
3.5 |
1/200 |
|
6 |
34 |
60 |
--- |
12 |
4.5 |
--- |
1/300 |
2 |
84 |
10 |
--- |
5 |
3 |
2 |
1/400 |
|
5 |
35 |
--- |
25 |
5 |
1 |
3 |
1/200 |
9 |
85 |
--- |
40 |
50 |
2.5 |
--- |
1/600 |
|
8 |
36 |
15 |
60 |
--- |
4.5 |
1.5 |
1/500 |
6 |
86 |
30 |
--- |
8 |
5.5 |
--- |
1/300 |
|
7 |
37 |
--- |
75 |
50 |
2.5 |
--- |
1/400 |
4 |
87 |
8 |
--- |
--- |
1.5 |
3 |
1/600 |
|
9 |
38 |
--- |
100 |
60 |
2.5 |
--- |
1/600 |
10 |
88 |
20 |
25 |
--- |
3 |
1.5 |
1/200 |
|
2 |
39 |
20 |
--- |
5 |
3.5 |
1.5 |
1/400 |
8 |
89 |
15 |
60 |
--- |
3 |
1.5 |
1/500 |
|
10 |
40 |
15 |
30 |
--- |
4.5 |
1.5 |
1/200 |
2 |
90 |
8 |
--- |
10 |
4 |
2 |
1/400 |
|
4 |
41 |
15 |
--- |
--- |
1.5 |
3 |
1/600 |
1 |
91 |
20 |
--- |
5 |
1.5 |
3 |
1/300 |
|
3 |
42 |
--- |
35 |
8 |
1.5 |
3 |
1/500 |
4 |
92 |
30 |
--- |
--- |
1 |
3 |
1/600 |
|
6 |
43 |
70 |
--- |
6 |
4 |
--- |
1/300 |
3 |
93 |
--- |
25 |
2 |
1.5 |
3 |
1/500 |
|
5 |
44 |
--- |
18 |
5 |
1.5 |
3.5 |
1/200 |
6 |
94 |
50 |
--- |
5 |
4.5 |
--- |
1/300 |
|
8 |
45 |
20 |
50 |
--- |
4 |
1.8 |
1/500 |
5 |
95 |
--- |
18 |
10 |
2 |
4.5 |
1/200 |
|
7 |
46 |
--- |
25 |
60 |
3 |
--- |
1/400 |
8 |
96 |
20 |
50 |
--- |
3 |
2 |
1/500 |
|
10 |
47 |
20 |
30 |
--- |
4 |
1.5 |
1/200 |
7 |
97 |
--- |
20 |
60 |
2.5 |
--- |
1/400 |
|
9 |
48 |
--- |
40 |
200 |
3 |
--- |
1/600 |
10 |
98 |
8 |
30 |
--- |
3 |
2 |
1/200 |
|
1 |
49 |
20 |
--- |
5 |
1.5 |
3 |
1/300 |
9 |
99 |
--- |
80 |
30 |
2.5 |
--- |
1/600 |
|
Рис.16
Таблица 6
Вариант |
Номера задач |
Вариант |
Номера задач |
Вариант |
Номера задач |
Вариант |
Номера задач |
||||
00 |
4 |
11 |
25 |
7 |
20 |
50 |
2 |
15 |
75 |
7 |
19 |
01 |
6 |
13 |
26 |
2 |
19 |
51 |
3 |
15 |
76 |
9 |
17 |
02 |
10 |
16 |
27 |
1 |
11 |
52 |
9 |
14 |
77 |
8 |
11 |
03 |
2 |
17 |
28 |
3 |
16 |
53 |
6 |
17 |
78 |
10 |
15 |
04 |
5 |
12 |
29 |
9 |
17 |
54 |
8 |
11 |
79 |
1 |
12 |
05 |
3 |
14 |
30 |
10 |
20 |
55 |
7 |
12 |
80 |
3 |
14 |
06 |
9 |
20 |
31 |
1 |
18 |
56 |
1 |
16 |
81 |
6 |
18 |
07 |
7 |
18 |
32 |
4 |
15 |
57 |
5 |
19 |
82 |
2 |
11 |
08 |
2 |
13 |
33 |
4 |
18 |
58 |
4 |
20 |
83 |
4 |
19 |
09 |
5 |
16 |
34 |
7 |
11 |
59 |
10 |
18 |
84 |
7 |
16 |
10 |
9 |
15 |
35 |
9 |
13 |
60 |
6 |
13 |
85 |
5 |
13 |
11 |
2 |
17 |
36 |
3 |
17 |
61 |
8 |
15 |
86 |
8 |
20 |
12 |
6 |
20 |
37 |
6 |
12 |
62 |
5 |
16 |
87 |
9 |
17 |
13 |
7 |
12 |
38 |
1 |
18 |
63 |
9 |
18 |
88 |
10 |
16 |
14 |
2 |
13 |
39 |
3 |
11 |
64 |
7 |
14 |
89 |
1 |
19 |
15 |
4 |
19 |
40 |
2 |
15 |
65 |
2 |
19 |
90 |
2 |
14 |
16 |
9 |
19 |
41 |
8 |
14 |
66 |
10 |
17 |
91 |
8 |
12 |
17 |
5 |
15 |
42 |
5 |
16 |
67 |
1 |
20 |
92 |
3 |
17 |
18 |
8 |
13 |
43 |
3 |
12 |
68 |
3 |
11 |
93 |
5 |
15 |
19 |
1 |
11 |
44 |
9 |
20 |
69 |
6 |
16 |
94 |
2 |
11 |
20 |
8 |
17 |
45 |
6 |
18 |
70 |
8 |
18 |
95 |
7 |
18 |
21 |
5 |
13 |
46 |
4 |
17 |
71 |
5 |
12 |
96 |
4 |
16 |
22 |
10 |
16 |
47 |
10 |
15 |
72 |
4 |
15 |
97 |
6 |
17 |
23 |
4 |
12 |
48 |
1 |
12 |
73 |
3 |
14 |
98 |
10 |
11 |
24 |
5 |
18 |
49 |
8 |
19 |
74 |
2 |
13 |
100 |
9 |
20 |
Таблица 7.
№ задачи |
№ схемы |
F1 |
F2 |
q1 |
q2 |
kH |
kH/м |
||||
1 |
1 |
18 |
40 |
15 |
10 |
2 |
2 |
16 |
25 |
20 |
--- |
3 |
3 |
12 |
30 |
12 |
18 |
4 |
4 |
25 |
10 |
15 |
12 |
5 |
5 |
30 |
--- |
5 |
18 |
6 |
6 |
12 |
--- |
22 |
--- |
7 |
7 |
15 |
20 |
20 |
8 |
8 |
8 |
10 |
18 |
5 |
12 |
9 |
9 |
15 |
30 |
18 |
10 |
10 |
10 |
15 |
40 |
8 |
15 |
Рис.17
Таблица 8.
№ задачи |
№ схемы |
F1 |
F2 |
q kH/m |
|
|
kH |
|
|
11 |
1 |
50 |
--- |
12 |
12 |
2 |
40 |
--- |
8 |
13 |
3 |
--- |
--- |
15 |
14 |
4 |
15 |
45 |
--- |
15 |
5 |
24 |
60 |
--- |
16 |
6 |
30 |
70 |
10 |
17 |
7 |
30 |
--- |
20 |
18 |
8 |
--- |
--- |
15 |
19 |
9 |
90 |
--- |
10 |
20 |
10 |
60 |
--- |
18 |
Рис.18
