31. Сквт. Первичное симметрирование.

П е р в и ч н о е симметрирование выполняется со стороны статора и заключается в

замыкании компенсационной обмотки на какое-то сопротивление или накоротко (рис.

6.4). Условием первичного симметрирования является равенство (симметрия) полных

сопротивлений цепи обмотки возбуждения и цепи компенсационной обмотки: Zис+ Zв= Zк

+ Zкн, где Zис - сопротивление источника. Поскольку Zв= Zк, условие симметрии

выливается в равенство Zис= Zкн. Если принять, что внутренне сопротивление мощного

источника равно нулю Zис = 0, то и Zкн= 0, т.е. первичное симметрирование сводится к

замыканию компенсационной обмотки накоротко.

Сущность первичного симметрирования состоит в том, что поперечный поток Фsq,

пульсируя по оси компенсационной обмотки, индуцирует в ней ЭДС и ток, который

создает магнитный поток Фк, направленный встречно потоку Фsq (рис.6.4,б). В результате

поток Фsqи его искажающее действие в значительной мере уменьшаются.

33. Сквт. Вторичное симметрирование.

Вторичное симметрирование. Для уменьшения погрешности выходного напряжения, снимаемого с синусной обмотки, подключают к косинусной обмотке сопротивление Z_нС (рис. 5.27, а). В этом случае ток, проходящий по обмотке С, создает МДС F_С , которую можно представить, так же как и МДС F_S , в виде векторной суммы двух составляющих (рис. 5.27,б): продольной F_Сd = F_С cos θ и поперечной F_Cq = F_С sin θ. Продольная составляющая F_Cd совпадает по направлению с F_Sd , a поперечная составляющая F_Cq направлена против F_Sq . При F_Cq = F_Sqпоперечный поток Ф_q = 0. Следовательно, не возникает и погрешность, обусловленная этим потоком. Сопротивление Z_нС, при котором обеспечено полное симметрирование, можно определить из условия

(5.53)

F_S cos θ = F_C sin θ

или с учетом значений F_S и F_C

(5.54)

Z_S + Z_нS = Z_C + Z_нC ,

т. е. полное симметрирование наблюдается при равенстве комплексных сопротивлений в цепи обмоток S и С ротора, т. е. их активных и реактивных составляющих. При вторичном симметрировании компенсируются МДС по поперечной оси; кроме того, ток I_в в обмотке возбуждения поворотного трансформатора не зависит от угла поворота, так как в формулу для результирующей продольной составляющей МДС ротора F́_2d = F́_Sd + F́_Cd (определяющей силу тока I_в) не входит какаялибо функция угла θ:

F́2d = F́S sin θ + F́C cos θ =

0,9kÉв w2 kоб2 sin θ ZS + ZнC

sin θ +

0,9kÉв w2 kоб2 cos θ ZC + ZнC

cos θ =

0,9kw2 kоб2 Z2 + Zн

Éв ,

где Z₂ = Z_S = Z_C ; Z_н = Z_нS = Z_нC .

В результате уменьшается погрешность поворотного трансформатора.

Рассмотренный метод симметрирования практически применим только при постоянном сопротивлении нагрузки, что является его недостатком.

В т о р и ч н о е симметрирование выполняется со стороны ротора в том случае, когда

нагрузка подключается только к одной обмотке, например к синусной. Оно заключается в

замыкании второй роторной обмотки на сопротивление Zнс (рис.6.5,а). Его сущность

состоит в том, что поперечные составляющие потоков Фsq и Фcq всегда направлены

встречно и при правильном выборе Zнс в значительной мере ослабляют друг друга

(рис.6.5,б).

При выполнении вторичного симметрирования Fsq= Fcq или