
- •I международная (ivВсероссийская)
- •Канал плавного регулирования
- •Четное число каналов дискретного регулирования
- •Задание
- •Определение допустимого промежутка времени при внезапном понижении напряжения, подводимого к асинхронному двигателю
- •Расчёт допустимого времени провала напряжения для некоторых моделей двигателей
- •Реализация СпособА управления двухкатушечнЫм электромагнитнЫм приводом ударного действия л.А. Нейман
- •Обоснование конструкции линейного электромагнитного вибропривода л.А. Нейман, о.В. Рогова
- •Разработка интеллектуального igbt-модуля для матричного преобразователя частоты а.Б Дарьенков, и.А. Варыгин, д.А. Корнев, и.Ф. Трапезников
- •Автономный мобильный источникэлектропитания д. М. Андреев, к. Ш. Вахитов
- •Обоснование применения частотно-регулируемых электроприводов в системе доставки потребителю холодной и горячей воды1 ю.И.Мамлеева, о.И.Петухова
- •Математическая модель непрерывной подгруппы клетей широкополосного стана горячей прокатки а.Н.Гостев
- •К вопросу о расчете потерь от высших гармоник в синхронных двигателях с массивным ротором д.Е. Ярулин (маэ02-12-01), в.М. Сапельников
- •Анализ гармонического состава напряжения питающей сети высоковольтного частотно регулируемого синхронного электродвигателя в.И. Бабакин
- •Исследование гармонического состава напряженИяпри пуске элктродвигателя частотно-регулируемой компрессорной установки в.И. Бабакин
- •Построение цифроуправляемых функциональных преобразователей для систем автоматизированных электроприводов в.М. Сапельников, м.И. Хакимьянов
- •Повышение надежности частотно-регулируемого электропривода ответственных механизмов2 в.Н. Медведев
- •Определение скорости изменения частоты вращения частотно-регулируемых электроприводов магистральных насосов нпс в.А. Шабанов, о.В. Бондаренко
- •Оптимизация режима работы синхронного двигателя магистрального насоса нпс при частотном регулировании о.В. Бондаренко, в.А. Шабанов
- •Моделирование синхронного двигателя с массивным ротором в пакете matlabsimulink о.В. Бондаренко, в.А. Шабанов
- •Методика определения минимально необходимого числа и мест установкичастотно-регулируемых электроприводов магистральных насосов в.А. Шабанов, о.В. Бондаренко
- •Повышение устойчивости двухскоростного частотно-регулируемого электропривода при нарушениях электроснабжения3 р.Р.Храмшин, т.Р.Храмшин, а.Р.Губайдуллин
- •Задачи и проблемы оптимизации чрэп мн Шабанов в.А., Шарипова с.Ф.
- •Основные результаты нир, выполненных в угнту в рамках комплексного проекта по созданию вчрп Шабанов в.А., Бондаренко о.В., Павлова з.Х., Хакимьянов м.И., Шарипова с.Ф.
- •Исследование кпд мн при чрэп одного из насосов технологического участка в.А. Шабанов, а.А. Ахметгареев (маэ02-11-01)
- •Дифференциальная защита электродвигателя в высоковольтном частотно-регулируемом электроприводе в.А. Шабанов, ю.С. Галяутдинов (маэ-11)
- •Моделирование процесса пуска электропривода аво газа в режиме противключения Ивашкин о. (маэ-12), Пашкин в.В., Шабанов в.А.
- •Оценка эффективности оптимизации положений устройств встречного регулирования напряжения на примере электри-ческих сетей филиала оао «мрск сибири» - «кузбассэнерго – рэс» ф.С. Непша
- •Направления стабилизации уровня напряжения на шинахтяговых подстанций постоянного тока с помощью накопителя электроэнегрии в. Л. Незевак, ю. В. Плотников, а. П. Шатохин
- •Автоматический ввод резерва на предприятиях с крупными синхронными электродвигателями в.А. Шабанов, р.З. Юсупов
- •Ускорение действия автоматического повторного включения на нпс при нарушениях в систеМе электроснабжения в.Ю. Алексеев, с.Е. Клименко, в.А. Шабанов, р.З. Юсупов
- •О перспективных разработках элегазового электрооборудования в.П. Лопатин, д.О. Осипов
- •Повышение энергосбережения и надежности компрессорных установок производства углеводородных газов Хайруллин и.Х., Вавилов в.Е., Дуракова в.С., Охотников м.В
- •Разработка методики обслуживания комплектных трансформаторных подстанций на нефтедобывающих предприятиях а.Б. Петроченков
- •В.К. Гладков
- •Анализ современных конструкций намагничивающих установок и.Х. Хайруллин, р.Д. Каримов, в.Е. Вавилов, а.С. Горбунов, д.В. Гусаков
- •Средства снижения гидравлических ударов и предотвращения несанкционированного закрытия запорно-регулирующей арматуры сетевого насоса д. Ю. Пашали, э. Т. Намазова
- •О подходах к оценке текущего состояния электротехнического оборудования нефтедобывающих предприятий а.Б. Петроченков
- •Система индукционного скважинного электронагрева с.Г. Конесев, э.Ю. Кондратьев, с.И. Ризванова
- •Генераторы импульсов напряжения для эектрообработки нефтяных эмульсий с.Г. Конесев, р.Т. Хазиева, р.В. Кириллов
- •Турбодетандер – эффективнаяресурсосберегающая и природоохранная технология г.Р. Халилова, г.Ф. Мухаррямова
- •Регулирование реологическими свойствами вязких текучих сред с.Г. Конесев, п.А. Хлюпин, к.И. Муслимов, э.Ю.Кондратьев
- •Обоснование внедрения систем технического состояния силового маслонаполненного оборудования л.А.Маслов, а.А.Николаев,а.А.Сарлыбаев
- •Выбор схемы виу для работы в резонансном режиме с.Г. Конесев, а.В. Мухаметшин, р.В. Кириллов
- •Формирование оценок фактического состояния высоковольтного электротехнического оборудования в условиях неопределенности д.К. Елтышев
- •Тепловизионное обследование как средство повышения энергоресурсосбережения объектов и.М. Косотуров, а.В. Ромодин
- •Расчет основных решающих блоков на оу в.М. Сапельников, а.В. Пермяков, э.В. Выдрина
- •О бально-Рейтинговой системе в преподавании теоретических основ электротехники с.В. Чигвинцев
- •Режимы работа системы автоматического регулирования толщины полосы широкополосного стана 2000 оао «ммк» в.Р.Храмшин, с.А.Петряков, р.А.Леднов
- •Автоматизация индивидуального теплового пункта корпуса этф а.Н.Лыков, а.М.Костыгов , с.А.Пырков, д.А.Власов
- •Проектирование беспроводных датчиков для систем управления промышленными электроприводами ф.Ф. Хусаинов (маэ02-12-01), м.И. Хакимьянов
- •Оптический сенсор параметров движения вала электродвигателя с.В. Чигвинцев, д. А. Альтеджани (маэ02-11-01)
- •Оптико-электронный Индуктивно-резистивный измерительный преобразователь перемещения и.С. Чигвинцев
- •Анализ структуры потребления электроэнергии нефтегазодобывающими предприятиями м.И. Хакимьянов, и.Н. Шафиков (аспирант), и. М. Зарипов (маэ02-12-01)
- •Опыт проведения энергетического обследования Пермского Национального Исследовательского Политехнического Университета а.В. Ромодин, а.В. Кухарчук, д.Ю. Лейзгольд,и.С. Калинин, в.А. Кузьминов
- •Задачи исследования расхода электроэнергии при переключениях насосных агрегатов при изменении режимов перекачки а.Д. Мухамадиева (маэ02-12), з.Х.Павлова
- •Содержание
- •4 50062, Рб, г.Уфа, ул. Космонавтов, 1.
Оптический сенсор параметров движения вала электродвигателя с.В. Чигвинцев, д. А. Альтеджани (маэ02-11-01)
(Уфимский государственный нефтяной технический университет, г.Уфа)
Для векторных систем управления частотно-регулируемым синхронным электроприводом магистральных насосов необходимы датчики таких параметров, как угол положения ротора θ и частота его вращения ω. Применение таких датчиков обеспечит работу синхронного электродвигателя в режиме вентильного. Новые вентильные электродвигатели, как правило, оснащены такими датчиками, а большой парк эксплуатируемых сегодня синхронных электродвигателей не имеют штатных датчиков параметров движения ротора (ДПДР). Кроме того, конструкция уже установленных синхронных электродвигателей серии СТД не предусматривает установку серийно выпускаемых датчиков.
Первое требование к ДПДР - возможность его установки на эксплуатируемые электродвигатели без изменения их конструкции и конструкции насосного агрегата.
Второе требование – отсутствие механического контакта чувствительного элемента датчика с валом.
Третье требование – нечувствительность к загрязнениям поверхности вала.
Четвертое требование – погрешность измерения положения вала и частоты его вращения – не более 30. Абсолютная погрешность измерения положения вала вентильного электродвигателя в станках с числовым программным управлением с датчиками ВЕ-178А составляет от 0,1440 до 3,60[1]. Поскольку насосный агрегат не относится к прецизионному оборудованию, то допустимой можно считать погрешность измерения положения вала электродвигателя в пределах 1-30.
Наиболее полно изложенным требованиям отвечает датчик с матричным оптическим сенсором и цифровым сигнальным процессором, которые производятся фирмой Avago [2].Принцип действия такого датчика пояснен на рисунке 1
.
Рисунок 1 – Оптический сенсор параметров движения ротора
Оптический датчик работает следующим образом. Поверхность вала посредством системы линз облучается при помощи светоизлучающего (СИД) или лазерного (ЛД) диода. Отраженный от этой поверхности свет через собирающую линзу попадает на приемную оптическую матрицу микросхемы, которая делает последовательные снимки поверхности и передает их на обработку. В цифровом сигнальном процессоре каждый последующий снимок сравнивается с предыдущим, в результате чего определяется направление, величина перемещения вала и скорость вращения.
Основными показателями оптического сенсораявляются: частота кадров в секунду ffps (fps – framepersecond), максимальная скорость перемещения vips (ips – inchespersecond) и разрешающая способностьΔncpi, выражающаяся в количестве отсчетов на дюйм (cpi – countsperinches). Эти показатели позволяют рассчитать точностные характеристики сенсора параметров движения ротора электродвигателя.
Разрешающая способность и погрешность датчика может быть определена через количество отсчетов на дюйм и частоту кадров. Синхронная частота вращения валаω0 синхронного турбодвигателя серии СТД при частоте f=50 Гц составляет 50 об/с, или через угловые градусы в секунду
ω0Г = 360f = 360*50 = 18000 0/с.
Тогда разрешающая способность по углуΔθ для датчика ADNS-6000[2] Δθ = ω0Г/ffps = 18000/7080 = 2.540.
Разрешающая способность оптического датчика через количество отсчетов на дюйм зависит от диаметра вала электродвигателяD.Диаметры валов турбодвигателей серии СТД мощностью от 630 до 12500 кВт составляют соответственно от 80 до 200 мм[3].Длина окружности вала в миллиметрах Смм = πDпри этом будет в пределах 251 – 629 мм, а в дюймах Сi = 10″ – 25″. При этом количество отсчетов Nза один оборот вала можно определить по формуле N = ΔncpiCiи будет находиться в диапазоне от 3989 до 9973. Тогда разрешающая способность по углу через количество отсчетов Δθcpi = 360/N составит 0,090 – 0,0360.
Скорость перемещения поверхности вала vi = fСi/tи в зависимости от диаметра вала составит 498 – 1247 ″/c, что в 10 – 60 раз превышает максимальную скорость существующих датчиков (vips= 20 – 45 ″/c) [2].
Результаты вычислений показывают, что для реализации ДПДР на основе оптического сенсора потребует повышения их быстродействия, например за счет тактовой частоты.
Другой путь решения проблемы созданиедатчика в виде отдельной конструкции. Из соотношения vips>πdf диаметр вала dдля серийных оптических сенсоров Avagoне должен превышать 3,2 – 7,3 мм. Следует отметить невысокую стоимость оптических сенсоров и их доступность.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1 Преобразователи угловых перемещений [Электронный ресурс]. - Режим доступа: www.urma.com.ua.
2 Швечиков И. Оптические датчики. //Компоненты и технологии № 4, 2006 г.
3 Каталог электродвигателей [Электронный ресурс]. - Режим доступа: http://www.artr.ru/Motor/ArmaTrade_Motor_SinhVzr/ArmaTrade_Motor_SinhVzr_STD.htm.
УДК 681.568.5