
- •I международная (ivВсероссийская)
- •Канал плавного регулирования
- •Четное число каналов дискретного регулирования
- •Задание
- •Определение допустимого промежутка времени при внезапном понижении напряжения, подводимого к асинхронному двигателю
- •Расчёт допустимого времени провала напряжения для некоторых моделей двигателей
- •Реализация СпособА управления двухкатушечнЫм электромагнитнЫм приводом ударного действия л.А. Нейман
- •Обоснование конструкции линейного электромагнитного вибропривода л.А. Нейман, о.В. Рогова
- •Разработка интеллектуального igbt-модуля для матричного преобразователя частоты а.Б Дарьенков, и.А. Варыгин, д.А. Корнев, и.Ф. Трапезников
- •Автономный мобильный источникэлектропитания д. М. Андреев, к. Ш. Вахитов
- •Обоснование применения частотно-регулируемых электроприводов в системе доставки потребителю холодной и горячей воды1 ю.И.Мамлеева, о.И.Петухова
- •Математическая модель непрерывной подгруппы клетей широкополосного стана горячей прокатки а.Н.Гостев
- •К вопросу о расчете потерь от высших гармоник в синхронных двигателях с массивным ротором д.Е. Ярулин (маэ02-12-01), в.М. Сапельников
- •Анализ гармонического состава напряжения питающей сети высоковольтного частотно регулируемого синхронного электродвигателя в.И. Бабакин
- •Исследование гармонического состава напряженИяпри пуске элктродвигателя частотно-регулируемой компрессорной установки в.И. Бабакин
- •Построение цифроуправляемых функциональных преобразователей для систем автоматизированных электроприводов в.М. Сапельников, м.И. Хакимьянов
- •Повышение надежности частотно-регулируемого электропривода ответственных механизмов2 в.Н. Медведев
- •Определение скорости изменения частоты вращения частотно-регулируемых электроприводов магистральных насосов нпс в.А. Шабанов, о.В. Бондаренко
- •Оптимизация режима работы синхронного двигателя магистрального насоса нпс при частотном регулировании о.В. Бондаренко, в.А. Шабанов
- •Моделирование синхронного двигателя с массивным ротором в пакете matlabsimulink о.В. Бондаренко, в.А. Шабанов
- •Методика определения минимально необходимого числа и мест установкичастотно-регулируемых электроприводов магистральных насосов в.А. Шабанов, о.В. Бондаренко
- •Повышение устойчивости двухскоростного частотно-регулируемого электропривода при нарушениях электроснабжения3 р.Р.Храмшин, т.Р.Храмшин, а.Р.Губайдуллин
- •Задачи и проблемы оптимизации чрэп мн Шабанов в.А., Шарипова с.Ф.
- •Основные результаты нир, выполненных в угнту в рамках комплексного проекта по созданию вчрп Шабанов в.А., Бондаренко о.В., Павлова з.Х., Хакимьянов м.И., Шарипова с.Ф.
- •Исследование кпд мн при чрэп одного из насосов технологического участка в.А. Шабанов, а.А. Ахметгареев (маэ02-11-01)
- •Дифференциальная защита электродвигателя в высоковольтном частотно-регулируемом электроприводе в.А. Шабанов, ю.С. Галяутдинов (маэ-11)
- •Моделирование процесса пуска электропривода аво газа в режиме противключения Ивашкин о. (маэ-12), Пашкин в.В., Шабанов в.А.
- •Оценка эффективности оптимизации положений устройств встречного регулирования напряжения на примере электри-ческих сетей филиала оао «мрск сибири» - «кузбассэнерго – рэс» ф.С. Непша
- •Направления стабилизации уровня напряжения на шинахтяговых подстанций постоянного тока с помощью накопителя электроэнегрии в. Л. Незевак, ю. В. Плотников, а. П. Шатохин
- •Автоматический ввод резерва на предприятиях с крупными синхронными электродвигателями в.А. Шабанов, р.З. Юсупов
- •Ускорение действия автоматического повторного включения на нпс при нарушениях в систеМе электроснабжения в.Ю. Алексеев, с.Е. Клименко, в.А. Шабанов, р.З. Юсупов
- •О перспективных разработках элегазового электрооборудования в.П. Лопатин, д.О. Осипов
- •Повышение энергосбережения и надежности компрессорных установок производства углеводородных газов Хайруллин и.Х., Вавилов в.Е., Дуракова в.С., Охотников м.В
- •Разработка методики обслуживания комплектных трансформаторных подстанций на нефтедобывающих предприятиях а.Б. Петроченков
- •В.К. Гладков
- •Анализ современных конструкций намагничивающих установок и.Х. Хайруллин, р.Д. Каримов, в.Е. Вавилов, а.С. Горбунов, д.В. Гусаков
- •Средства снижения гидравлических ударов и предотвращения несанкционированного закрытия запорно-регулирующей арматуры сетевого насоса д. Ю. Пашали, э. Т. Намазова
- •О подходах к оценке текущего состояния электротехнического оборудования нефтедобывающих предприятий а.Б. Петроченков
- •Система индукционного скважинного электронагрева с.Г. Конесев, э.Ю. Кондратьев, с.И. Ризванова
- •Генераторы импульсов напряжения для эектрообработки нефтяных эмульсий с.Г. Конесев, р.Т. Хазиева, р.В. Кириллов
- •Турбодетандер – эффективнаяресурсосберегающая и природоохранная технология г.Р. Халилова, г.Ф. Мухаррямова
- •Регулирование реологическими свойствами вязких текучих сред с.Г. Конесев, п.А. Хлюпин, к.И. Муслимов, э.Ю.Кондратьев
- •Обоснование внедрения систем технического состояния силового маслонаполненного оборудования л.А.Маслов, а.А.Николаев,а.А.Сарлыбаев
- •Выбор схемы виу для работы в резонансном режиме с.Г. Конесев, а.В. Мухаметшин, р.В. Кириллов
- •Формирование оценок фактического состояния высоковольтного электротехнического оборудования в условиях неопределенности д.К. Елтышев
- •Тепловизионное обследование как средство повышения энергоресурсосбережения объектов и.М. Косотуров, а.В. Ромодин
- •Расчет основных решающих блоков на оу в.М. Сапельников, а.В. Пермяков, э.В. Выдрина
- •О бально-Рейтинговой системе в преподавании теоретических основ электротехники с.В. Чигвинцев
- •Режимы работа системы автоматического регулирования толщины полосы широкополосного стана 2000 оао «ммк» в.Р.Храмшин, с.А.Петряков, р.А.Леднов
- •Автоматизация индивидуального теплового пункта корпуса этф а.Н.Лыков, а.М.Костыгов , с.А.Пырков, д.А.Власов
- •Проектирование беспроводных датчиков для систем управления промышленными электроприводами ф.Ф. Хусаинов (маэ02-12-01), м.И. Хакимьянов
- •Оптический сенсор параметров движения вала электродвигателя с.В. Чигвинцев, д. А. Альтеджани (маэ02-11-01)
- •Оптико-электронный Индуктивно-резистивный измерительный преобразователь перемещения и.С. Чигвинцев
- •Анализ структуры потребления электроэнергии нефтегазодобывающими предприятиями м.И. Хакимьянов, и.Н. Шафиков (аспирант), и. М. Зарипов (маэ02-12-01)
- •Опыт проведения энергетического обследования Пермского Национального Исследовательского Политехнического Университета а.В. Ромодин, а.В. Кухарчук, д.Ю. Лейзгольд,и.С. Калинин, в.А. Кузьминов
- •Задачи исследования расхода электроэнергии при переключениях насосных агрегатов при изменении режимов перекачки а.Д. Мухамадиева (маэ02-12), з.Х.Павлова
- •Содержание
- •4 50062, Рб, г.Уфа, ул. Космонавтов, 1.
Исследование кпд мн при чрэп одного из насосов технологического участка в.А. Шабанов, а.А. Ахметгареев (маэ02-11-01)
(Уфимский государственный нефтяной технический университет, г.Уфа)
В настоящее время основным способом регулирования режима работы магистральных нефтепроводов является подбор параметров и числа магистральных насосов (МН) [1, 2]. В случае, если подбором числа и параметров насосов невозможно установить требуемую производительность, то используется режим циклической перекачки. Как подбор числа МН, так и использование режима циклической перекачки приводят к дополнительным потерям мощности и дополнительному непроизводительному расходу электроэнергии. Обусловлено это тем, что при подборе числа насосов и в режиме циклической перекачки производительность трубопровода может отличаться от номинальной подачи насосов, при этом МН работают не в оптимальном режиме и их коэффициент полезного действия (КПД) снижается по сравнению с номинальным значением. Наиболее экономичным способом регулирования режимов работы магистрального нефтепровода является частотно-регулируемый электропривод (ЧРЭП) [3, 4, 5]. В статье исследуется КПД МН при использовании ЧРЭП на одном из МН технологического участка.
При изменении частоты вращения зависимость КПД насоса от производительности трубопровода и от скорости вращения можно описать уравнением [6]
,
(1)
где ηном - номинальный КПД; q = Q/Qном – относительное значение подачи насоса; ; ν = ω/ωНОМ - относительная скорость вращения насоса; ω – частота вращения; ωном. - номинальная частота вращения..
При перекачке нефти по трубопроводам МН на нефтеперекачивающей станции (НПС) соединяются последовательно. При этом скорость вращения насоса ν и производительность нефтепровода Q, связаны уравнением баланса напоров. Решение уравнения баланса напоров относительно производительности можно представить в виде [6]:
(2)
где aр и bр – коэффициенты напорной характеристики регулируемого насоса;
;
(3)
.
(4)
где aП, bП, ai, bi – коэффициенты напорной характеристики подпорного и магистрального насосов; m – коэффициент режима; f – гидравлический уклон при единичном расходе; L – длина технологического участка нефтепровода; Δz – разность геодезических отметок; hост – остаточный напор в конце технологического участка.
Подставим полученное значение подачи насоса в выражение (1) для КПД, получим:
.
(5)
Рассмотрим технологический участок нефтепровода, на головной станции которого в работе два подпорных наоса, а в режиме перекачки участвуют до восьми магистральных насосов (рисунок 1).
Рисунок 1 – Технологический участок трубопровода
В номинальном режиме включены восемь МН: по два на каждой из НПС. При восьми включенных МН производительность трубопровода соответствует номинальной подаче насосов. При этом КПД насосов равен номинальному значению. При снижении числа включенных насосов производительность трубопровода снижается, и КПД МН могут отличаться от номинальных значений. Исходные данные трубопровода: длина технологического участка L= 900 км; разность геодезических отметок Δz = –246 м; гидравлический уклон при единичной подаче f = 0,25*10-10 1/(м3/ч)2; остаточный напор hост. = 40 м. Параметры магистральных и подпорных насосов приведены в таблице 1.
Таблица 1 – Исходные данные по насосам
Марка насоса |
Номинальные параметры |
Коэффициенты характеристики насоса |
||
Подача,м3/ч |
Напор, м |
КПД, % |
||
НМ 10000-210 |
10000 |
210 |
89 |
а=293,7; b=8,78·10-7, м/(м3/ч)2 |
НПВ 5000-120 |
5000 |
120 |
85 |
а=137,7; b=1,28·10-6, м/(м3/ч)2 |
Исследование 1. Рассматриваются режимы без ЧРЭП. Число работающих МН изменяется от восьми до трех. При всех режимах определяется производительность трубопровода Q по формуле
.
(6)
Затем определяются КПД всех МН по (1) при ν=1,0. Результаты расчетов сведены в таблицу 2 и показаны на рисунке 2. Цифрами на графике указано число включенных МН.
Таблица 2 – Результаты рассчетов
n |
8 |
7 |
6 |
5 |
4 |
3 |
Q, м3/ч |
10010,28 |
9585,99 |
9114,30 |
8584,67 |
7982,27 |
7285,02 |
КПД |
0,890 |
0,888 |
0,883 |
0,872 |
0,854 |
0,824 |
Рисунок 2 – График зависимости КПД нерегулируемых МН от подачи
Исследование 2. Рассматриваются режимы с числом МН от трех до восьми c ЧРЭП одного из МН. Скорость вращения у регулируемого МН в относительных единицах изменяется от 0,5 до 1. При всех режимах определяется производительность трубопровода Q по (2) и КПД регулируемого МН по (5). Полученные результаты сведены в таблицы 3-8.
Таблица 3 - Включены 8 МН
v |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 |
Q, м3/ч |
9589,52 |
9652,36 |
9726,12 |
9810,54 |
9905,36 |
10010,28 |
КПД |
0,843 |
0,847 |
0,858 |
0,871 |
0,884 |
0,890 |
Таблица 4 - Включены 7 МН
v |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 |
Q, м3/ч |
9132,54 |
9200,43 |
9280,02 |
9371,04 |
9473,14 |
9585,99 |
КПД |
0,852 |
0,857 |
0,867 |
0,879 |
0,888 |
0,888 |
Таблица 5 - Включены 6 МН
v |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 |
Q, м3/ч |
8621,35 |
8695,37 |
8782,06 |
8881,05 |
8991,94 |
9114,30 |
КПД |
0,861 |
0,867 |
0,876 |
0,886 |
0,890 |
0,883 |
Таблица 6 - Включены 5 МН
v |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 |
Q, м3/ч |
8042,62 |
8124,35 |
8219,91 |
8328,83 |
8450,59 |
8584,67 |
КПД |
0,869 |
0,876 |
0,884 |
0,889 |
0,888 |
0,872 |
Таблица 7 - Включены 4 МН
v |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 |
Q, м3/ч |
7376,85 |
7468,68 |
7575,78 |
7697,54 |
7833,27 |
7982,27 |
КПД |
0,877 |
0,883 |
0,889 |
0,889 |
0,880 |
0,854 |
Таблица 8 - Включены 3 МН
v |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 |
Q, м3/ч |
6593,21 |
6699,09 |
6822,12 |
6961,42 |
7116,04 |
7285,02 |
КПД |
0,884 |
0,888 |
0,890 |
0,884 |
0,864 |
0,824 |
На рисунках 3 показаны графики изменения КПД регулируемого МН при восьми, пяти и трех включенных МН. Из графиков на рисунке 3 следует, что при восьми включенных МН КПД регулируемого насоса при снижении его скорости вращения снижается. При пяти и трех включенных МН КПД при снижении скорости вращения сначала растет, а затем начинает снижаться.
Рисунок 3 – Графики зависимости КПД=f(Q) при восьми (а), пяти (б)
и трех (в)включенных МН
На рисунке 4 приведены совмещенные графики зависимости КПД регулируемого МН, построенные по данным таблиц 3-8.
Рисунок 4 –Совмещенные характеристики КПД=f(Q) при разном числе МН
Из рисунка 4 видно, что при снижении числа включенных МН значение производительности трубопровода, при которой регулируемый насос имеет максимальный КПД, снижается.
Выводы.
1. При нерегулируемом приводе КПД насоса снижается по мере снижения числа включенных МН. При ЧРЭП КПД насоса по мере снижения числа включенных МН может как снижаться, так и возрастать.
2. При снижении числа включенных МН значение производительности трубопровода, при которой регулируемый насос имеет максимальный КПД, снижается.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1 Коршак А.А., Нечваль А.М. Трубопроводный транспорт нефти, нефтепродуктов и газа: учеб. для вузов. Уфа.: ООО «ДизайнПолиграфСервис», 2001.- 571 с.
2 Гумеров А,Г., Гумеров Р.М., Акбердин А.С. Эксплуатация оборудования нефтеперекачивающих станций. М.: ООО «Недра – Бизнесцентр», 2001.- 475 с.
3 Шабанов В.А., Кабаргина О.В. Достоинства и перспективы использования частотно-регулируемого электропривода магистральных насосов на НПС. // Управление качеством в нефтегазовом комплексе, 2011. Т. 2. - С. 63-66.
4 Шабанов В.А., Кабаргина О.В. Перспективы использования частотно-регулируемого электропривода магистральных насосов на НПС. Уфа: Изд-во УГНТУ, 2010.- 63 с.
5 Шабанов В.А., Кабаргина О.В., Павлова З.Х. Оценка эффективности частотного регулирования магистральных насосов по эквивалентному коэффициенту полезного действия // Электронный научный журнал "Нефтегазовое дело". 2011. №6. С. 24-29. URL: http://www.ogbus.ru/authors/Shabanov/Shabanov_8.pdf
6 Шабанов В.А., Ахметгареев А.А. К вопросу о выборе оптимального режима работы магистрального насоса при частотно-регулируемом приводе // Транспорт и хранение нефтепродуктов и углеводородного сырья. 2012. № 3. С. 7-10.
УДК 621.313
ОПТИМИЗАЦИЯ ЧИСЛА И МЕСТ УСТАНОВКИ
ЧАСТОТНО-РЕГУЛИРУЕМЫХ ЭЛЕКТРОПРИВОДОВ
МАГИСТРАЛЬНЫХ НАСОСОВ НА ТРАССЕ НЕФТЕПРОВОДА
О.В. Бондаренко, В.А. Шабанов
(Уфимский государственный нефтяной технический университет, г.Уфа)
Частотное регулирование скорости вращения магистральных насосов (МН) с помощью частотно-регулируемого электропривода (ЧРЭП) является наиболее перспективным плавным и экономичным способом регулирование режима работы технологического участка нефтепровода. Снижение потерь мощности при ЧРЭП достигается за счет повышения КПД МН и электродвигателей. Внедрение частотно-регулируемого электропривода МН на нефтеперекачивающих станциях (НПС) требует больших капитальных вложений, связанных с высокой стоимостью высоковольтных мощных ЧРЭП. Поэтому важно определить какое число ЧРЭП минимально необходимо для обеспечения всех режимов работы технологического участка. Эту задачу нужно решать одновременно с определением мест установки ЧРЭП МН на трассе технологического участка. При этом число ЧРЭП МН технологического участка должно быть таким, чтобы обеспечивалось плавное регулирование производительности нефтепровода в заданном диапазоне, и чтобы при этом КПД МН и электродвигателей были высокими.
Задача минимизации числа ЧРЭП и мест их установки является оптимизационной и содержит нелинейные ограничения. Одним из самых простых и распространенных методов оптимизации является метод перебора возможных вариантов. Недостаток такого метода – большое число вариантов, которое быстро растет с увеличением числа МН, принимающих участие в перекачке [1]. Каждый вариант в данном случае представляет собой множество регулируемых и нерегулируемых МН технологического участка с указанием принадлежности их к конкретным НПС. Число вариантов можно сократить, если использовать упорядоченные или квазиупорядоченные [2] множества расположения МН. В качестве критерия квазиупорядочения множеств целесообразно принять допустимый диапазон регулирования частоты вращения МН [3].
Число множеств регулируемых и нерегулируемых МН технологического участка можно упорядочить по разным критериям. Во-первых, регулируемые насосы ранжировать по величине допустимого диапазона регулирования частоты вращения. При этом выбор места установки и числа ЧРЭП МН целесообразно начинать с НПС и насоса, у которых больше допустимый диапазон регулирования частоты вращения МН. Во-вторых, множества МН можно упорядочить по объему перекачанной нефти за время использования каждого из множеств (режимов). Возможны и другие критерии ранжирования исследуемых множеств МН. В статье рассматривается оптимизация при упорядочении множеств МН по величине допустимого диапазона регулирования частоты вращения. Целью оптимизации является формирование массива режимов перекачки с частотным регулированием, которые выгоднее режимов без использования ЧРЭП по одному из энергетических критериев [4].
Алгоритм оптимизация числа ЧРЭП и мест их установки при этом будет следующий (рисунок 1).
1 Исходными данными к задаче об определении мест установки и частоты вращения регулируемых электроприводов магистральных насосов проектируемого нефтепровода являются:
а) характеристики нефтепровода: высотные отметки трассы нефтепровода; длины линейных участков; диаметр нефтепровода; остаточный напор в конце технологического участка; шероховатость труб; высоты и расстояния до предыдущей станции возможных перевальных точек с указанием номера НПС; значения минимально допустимого подпора на входе каждой из НПС и максимального напора на выходе НПС;
б) характеристики перекачиваемой жидкости: вязкость; плотность;
в) производительность Q1, Q2 …Qk и число насосов в режимах 1, 2, …k, в которых наиболее часто работает нефтепровод
Q=[Q1, Q2 …Qk],
г) характеристики насосов: коэффициенты аппроксимированной напорной характеристики; номинальные значения КПД, подачи и частоты вращения;
д) КПД преобразователя частоты (ПЧ) и электродвигателя.
2 В блоке 4 производится расчет допустимых частот вращения νдоп.ijj-того МН на i-той НПС при каждом из k режимов перекачки
,
(1)
где i – номер НПС, i=1…Nn; j – номер насоса, j=1…Nm; νдоп.1ij – частота вращения, при которой подпор на входе i+1 –й НПС снижается до минимально допустимого значения; νдоп.2ij – частота вращения, при которой напор в месте расположения перевальной точки после i-й НПС снижается до минимально допустимого значения; νдоп.3ij - частота вращения, при которой происходит открытие обратного клапана в обвязке j-го МН.
Рисунок 1 - Алгоритм оптимизация числа ЧРЭП и мест их установки
Значения νдоп.1ij; νдоп.2ij и νдоп.3ij – определяются по выражениям:
(2)
(3)
(4)
где a,b – коэффициенты напорной характеристики регулируемых насосов; Nm – число всех работающих насосов; Hдоп. – минимально допустимый подпор на входе следующей НПС; Hi. i+1, - потери напора между i-й и i +1 –й станциями; Hнрi– напор нерегулируемых насосов на данной НПС; mp –число регулируемых насосов; HП – минимально допустимый напор в вместе расположения возможной перевальной точки; Hi,l– потери напора на участке от i-той НПС до места расположения возможной перевальной точки; Δz - разность геодезических отметок.
В результате расчетов по выражениям (2) – (4) для каждого из насосов каждой из НПС будет найдено 3k значений минимально допустимых частот вращения.
3
В блоке 5 производится ранжирование МН
в порядке убывания допустимых частот
вращения
.
Регулирование начинается с той НПС, у
которой допустимая частота вращения
больше.
4 В блоках 6-8 производится формирование квазиупорядоченных множеств путем организации циклов по значениям числа НПС и числа МН.
5 В блоке 10 формируется целевая функция и производится оптимизация режима работы для каждого из упорядоченных множеств. В качестве критерия оптимальности множества (режима работы технологического участка) принят минимум потерь мощности [5]. Управляемыми переменными являются частоты вращения регулируемых МН.
При оптимизации частот вращения ЧРЭП МН на каждом шаге должен соблюдаться баланс напоров, при этом должно соблюдаться условие:
,
(5)
где Аiи Вi – коэффициенты уравнения баланса напоров для заданного режима
;
(6)
.
(7)
f - гидравлический уклон; L – длина технологического участка нефтепровода; aп и bп – коэффициенты аппроксимированной напорной характеристики подпорного насоса; hост.- остаточный напор.
6. В блоке 11 формируется целевая функция и в блоке 12 проверяется критерий целесообразности режима по сравнению с циклической перекачкой. В качестве целевой функции удобно принять эквивалентный КПД перекачки:
(8)
где НТР - потери напора в трубопроводе; Нр - напор, развиваемый нерегулируемым насосом; Нр - напор, развиваемый регулируемым насосом; ηнас. – КПД насоса; ηЭД – КПД электродвигателя; ηПЧ – КПД преобразователя частоты [6].
Найденное значение эквивалентного КПД перекачки при частотном регулировании сравнивается с эквивалентным КПД при циклической перекачке
, (9)
где
и
,
Т1 и Т2 – время работы на режимах с производительностями Q1 и Q2 соответственно [6].
Если
(10)
то, режим с частотным регулированием выгоднее циклической перекачки. Множество МН с частотным регулированием запоминается в массиве режимов с частотным регулированием, которые выгоднее режимов без использования ЧРЭП.
Аналогичные расчеты в цикле выполняются для всех других множеств МН (режимов перекачки).
7 Для каждого режима с ЧРЭП запоминается число регулируемых насосов на каждой НПС и формируется матрица
,
(12)
где k-номер режима; p –число режимов; mpk1 – минимально необходимое число ЧРЭП на первой НПС1; mpk2 –на второй НПС и т.д.
. В матрице (12) число столбцов равно числу НПС Nn, а число строк числу режимов р.
В матрице (12) указывается найденное минимальное число ЧРЭП на каждой НПС для каждого отдельно взятого режима Q.После чего нам необходимо из числа ЧРЭП на каждой НПС выбрать наибольшее (это выполняется в блоке 15). Оно и будет минимально необходимым для обеспечения всего диапазона производительностей.
Выводы
1 Для определения минимального числа ЧРЭП, необходимо предварительно сформировать массив, обеспечивающих все плановые производительности трубопровода. Каждый из режимов массива оптимизируется по одному из энергетических критериев путем выбора оптимальной частоты вращения регулируемых МН.
2 Разработан алгоритм определения минимального числа и мест установки ЧРЭП с использованием упорядочения множеств МН по величине допустимого диапазона регулирования частоты вращения. Результатом оптимизации является формирование массива режимов перекачки с частотным регулированием, которые выгоднее режимов без использования ЧРЭП по эквивалентному КПД перекачки.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
1 Васильковский В.В. Частотно-регулируемый электропривод насосных агрегатов в нефтепродуктопроводном транспорте // НТИС "Нефтепереработка и нефтехимия". - М.: ЦНИИТЭнефтехим, 1989, №6. - с. 36-38.
2 Бронштейн И.Н., Семендяев К.А. Справочник по математике. – М.: Наука, 1986 – 544 с.
3 Шабанов В.А., Бондаренко О.В. Методика определения минимально необходимого числа и мест установки частотно-регулируемых электроприводов магистральных насосов//Инновационные направления развития электропривода, электротехнологий и электрооборудования. – Уфа: Изд-во УГНТУ, 2013.
4 Шабанов В.А., Бондаренко О.В. Целевые функции и критерии оптимизации перекачки нефти по нефтепроводам при частотно-регулируемом электроприводе магистральных насосов // Электронный научный журнал "Нефтегазовое дело". 2012. №4. С. 10-17. URL:http://www.ogbus.ru/authors/Shabanov/Shabanov_12.pdf
5 Минниахметов Р.У., Бондаренко О.В. Определение оптимального режима работы эксплуатационного участка магистрального нефтепровода //Инновационные направления развития электропривода, электротехнологий и электрооборудования: межвуз. сб. науч. тр. – Уфа: Изд-во УГНТУ, 2012. С.112-119.
6 Шабанов В.А., Кабаргина О.В., Павлова З.Х. Оценка эффективности частотного регулирования магистральных насосов по эквивалентному коэффициенту полезного действия // Электронный научный журнал "Нефтегазовое дело". 2011. №6. С. 24-29. URL: http://www.ogbus.ru/authors/Shabanov/Shabanov_8.pdf
УДК 621.313