5.2.16 Описание системы оборотного водоснабжения и мероприятий,

обеспечивающих повторное использование тепла подогретой воды

Системы оборотного водоснабжения и мероприятий обеспечивающих повторное использование тепла подогретой воды на проектируемом ТЗК не предусматриваются.

5.2.17 Баланс водопотребления и водоотведения по объекту

капитального строительства в целом и по основным

производственным процессам

Баланс водопотребления и водоотведения для объектов производственного назначения приведен в таблице 5.2.17.1

Перечень использованной законодательной, руководящей, методической и нормативно-технической документации к тому 5 части 2

1	СНиП 2.04.02-84* «Водоснабжение. Наружные сети и сооружения»
2	СНиП 2.04.01-85* «Внутренний водопровод и канализация зданий»
3	СП 8.13130.2009 «Источники наружного противопожарного водоснабжения»
4	СП 10. 13130.2009 «Внутренний противопожарный водопровод»
5	СНиП 23.01-99 «Строительная климатология»
6	СН 510-78 «Инструкция по проектированию сетей водоснабжения и канализации для районов распространения вечномерзлых грунтов»
7	ВНТП 5-95 «Нормы технологического проектирования предприятий по обеспечению нефтепродуктами (нефтебаз)»
8	СНиП 2.11.03-93 «Склады нефти и нефтепродуктов. Противопожарные нормы»

.

Приложение е Расчёт системы пожаротушения

За расчетный расход воды на пожаротушение принимаем масимальный из расходов на пожаротушение приёмно-отстойного резервуарного парка авиатоплива (4 шт РВС-2000) и пожаротушение сливной железнодорожной эстакады на 8 цистерн.

Е.1 Исходные данные

- тип резервуара - РВС–2000;

- диаметр резервуара (D), м – 15,18;

- высота резервуара (L),м –11,92;

- расчетная площадь тушения, равная площади резервуара в плане (S_туш.),м² – 180,98;

- хранимый нефтепродукт – ЛВЖ, авиационный керосин ТС-1 (Т_всп)_. > 28^оС;

- концентрация рабочего раствора пенообразователя (К), % - 6;

- расчетное время пенотушения, (t_туш.), мин - 15;

- суммарный максимальный внутренний объем сухотрубных участков питающего растворопровода м³, не более – 8;

- расчетное время охлаждения резервуаров – 6 часов;

- расход воды из лафетных стволов – 20 л/с

Проектом предусматривается система подслойного тушения пожаров пеной низкой кратности и водяного охлаждения горящего и половины соседних с горящим резервуаров. Охлаждение предусматривается от передвижной пожарной техники через пожарные гидранты и от лафетных стволов со стационарным подключением к кольцевому пожарному водопроводу.

Е.2 Расчёт суммарного максимального расхода воды, которая забирается из кольцевого пожарного водопровода при тушении приёмно-отстойного резервуарного парка авиатоплива.

Е.2.1 Расход воды для приготовления раствора пенообразователя

Расчетная интенсивность подачи рабочего раствора пенообразователя - I_тр., л/(м²_*с) – принимается 0,06 л/(м²_*с)

Расчетный расход рабочего раствора пенообразователя - Q_расч, л/с:

Q_расч.= S_туш.* I_расч.,

где, S_туш.- расчетная площадь тушения, м²;

I_расч.- расчетная интенсивность подачи рабочего раствора пенообразователя, л/(м²*с).

Q_расч.= 180,98_.* 0,06 =10,86 л/с

Принимаем - 2 шт. ВПГ с расходом 10 л/с.

Расход раствора пенообразователя составит Q_прин.= 2 х 10 = 20 л/с

Расход воды для подготовки раствора пенообразователя составит

Q_вод.п = Q_прин*((100- К)/100)

Q_вод.п = 20_*((100- 6)/100) =18,8 л/с

Е.2.2 Расход воды для орошения горящего и половины соседних с горящим резервуаров

Расчетная интенсивность подачи воды для орошения:

1) горящего резервуара - I_тр., л/(м²_*с) – принимается 0,8 л/(м²_*с)

2) половины соседнего с горящим резервуаром - I_тр1., л/(м²_*с) –

принимается 0,3 л/(м²_*с)

Количество соседних с горящим резервуаром – 3 шт

Для 3-х резервуаров орошение предусматривается половины резервуара

Расход воды для охлаждения горящего резервуара

Q_вод.ог = 2 х π(D/2) х I_тр

Q_вод.ог = 2 х 3,14 х (15,18/2) х 0,8 = 38,13 л/с

Расход воды для охлаждения 3-х половин соседних с горящим резервуаром

Q_вод.ог2 = 3 х π(D/2) х I_тр1

Q_{вод.ог гор2} = 3 х 3,14 х (15,18/2) х 0,3 = 21,46 л/с

Суммарный максимальный расход воды из кольцевого пожарного водопровода (для тушения резервуаров РВС-2000 с ТС-1) составит:

Q_макс= Q_вод.ог + Q_{вод.ог гор2} = 38,13 + 21,46 + 18,8 = 78,39 л/с

С учетом дополнительного расхода воды забираемого из гидрантов в размере 25%, согласно п.2.19 СНиП 2.04.02-84, расход воды составит: 78,39 х 1,25 = 97,99 л/сек х 3,6 = 352,76 м³/ч

Е.3 Расчёт максимального расхода воды, которая забирается из кольцевого пожарного водопровода при тушении цистерн на сливной ж/д эстакаде.

Е.3.1 Расход воды на охлаждение цистерн

Расход воды на охлаждение железнодорожных цистерн на сливной эстакаде через лафетные стволы принимаем не менее 40 л/сек (по п.8.14 СНиП 2.11.03-93).

Е.3.2 Расход воды на пенотушение

Согласно п.8.10 СНиП 2.11.03-93 за площадь тушения сливо-наливных железнодорожных эстакад принимается площадь эстакады) т.е S = L(длина) x B(ширина) = 96,16 х 7,3 = 705 м².

Интенсивность подачи раствора пенообразователя принимаем 0,06 л/(м²_*с) - по табл.1 Приложения 3 СНиП 2.11.03-93 для пены низкой кратности при тушении нефтепродуктов с Т всп > 28^оС.

Расход раствора пенообразователя составит Qпн эстак = 705 х 0,06 = 42,3 л/сек

Расход воды для подготовки раствора пенообразователя составит

Q_вод.п = 42,3 _*((100- 6)/100) = 39,762 л/с

Е.3.3 Суммарный максимальный расход воды из кольцевого пожарного водопровода (для пожаротушения цистерн на жд сливной эстакаде) с учетом дополнительного расхода воды забираемого из пожарных гидрантов в размере 25%, согласно п.2.19 СНиП 2.04.02-84*, составит:

Qэст = 1,25 х (40 + 39,762) = 1,25 х 79,762 = 99,7 л/с х 3,6 = 358,93 ≈ 360 м³/ч

За максимальный расчетный расход воды, забираемый из кольцевого пожарного водовода принимаем максимальный из 2-х расчетов, т.е. 360 м³/ч.

Е.4 Объем пожарных резервуаров

Объем пожарного запаса воды (W_пр) определяем из условия хранения воды необходимого на:

- пенотушение в течение 15 минут (0,4 часа) (п.3 приложение 3 СНиП 2.11.03-93)

W₁ = 0,4 х 18,8 х 3,6 = 27,072 м³

- орошения водой (охлаждения) в течение 6 часов (п.8.16 СНиП 2.11.03-93)

W₂ = 6 х (38,13 + 21,46) х 3,6 = 1287,144 м³

- забора воды из гидрантов в течение 3 часов (п.2.24 СНиП 2.04.02-84*).

W₃ = 3 х 0,25х(38,13 + 21,46 + 18,8) х 3,6 = 211,653 м³

W_пр = W₁ + W₂ + W₃ = 27,072 + 1287,144 + 211,653 = 1525,869 ≈ 1526 м³.

Принимаем к установке два резервуара РВС-1000, объемом 1000 м³ каждый. Обогрев резервуаров осуществляется теплофикационной водой. Температура воды в резервуарах поддерживается плюс 10 град.С.

Нормативное время восстановления пожарного объема в резервуарах принимается 24 часа (п.2.25 СНиП 2.04.02-84*) и осуществляется по проектируемому кольцевому хозяйственно-питьевому водопроводу из расчета подачи не менее

1526 / 24 = 63,58 м³/час = 17,66 л/с (по 8,67 л/с в каждый резервуар).

Пропускная способность трубопровода, с учетом снижения потребления воды на хозяйственно-питьевые нужды предприятия до 70 % (примечание 2 п.2.25 СНиП 2.04.02-84*), составит:

63,58 + 0,7 х 2,285 = 65,18 м³/ч = 18,01 л/сек

Е.5 Подбор пожарных насосов

Насос для подачи воды из резервуаров в кольцевой противопожарный водопровод подбираем по данным:

- производительность насоса Q = 99,7 л/с ≈ 360 м³/ч;

- напор перед лафетными стволами и пеногенераторами – номинальное 60 м (рабочее 40-80 м);

- диаметр всасывающих линий – 400 мм

- диаметр напорных линий – 250 мм

- длина трубопровода от НС до наиболее удаленного потребителя – 0,8 км;

(по кольцу, при возможном отключении одного участка на ремонт – 1,1 км)

Н = 60 + 1,2 х L х 1000i = 60 + 1,2 х 0,8 х 19,9 = 79,1 ≈ 80 м;

Н = 60 + 1,2 х L х 1000i = 60 + 1,2 х 1,1 х 19,9 ≈ 86 м.

Принимаем к установке три насосных агрегата (2 рабочих; 1 резервный) марки 1Д200-90 (D_K = 270 мм) с электродвигателем 5АМ250М2У3, мощностью 90 кВт. Рабочий интервал насоса по производительности от 140 до 250 м³/ч. Необходимый нам максимальный расход 360 м³/ч обеспечат два насоса при параллельной работе с напором 92 м. вод. ст.

Е.6 Подбор циркуляционных насосов

С целью недопущения замерзания воды в кольцевом трубопроводе обеспечивается её циркуляция с возвращением в резервуары с температурой не ниже плюс 5 град С.

Производительность насосов и толщину теплоизоляции трубопроводов надземного кольцевого противопожарного водопровода принимаем методом подбора из условия недопущения образования ледяной корки в трубе и из расчета недопущения снижения температуры воды в трубопроводе ниже плюс 5 град.С по методике изложенной в СН 510-78.

Расчет:

Определим температуру воды в начале напорного водовода, если образование ледяной корки в трубе не допускается. Радиус стальной трубы водовода r = 0,125 м. Длина кольцевого водовода l = 1600 м. Расход воды G =10000 кг/ч. Теплоизоляция трубы – скорлупы из пенополиуретана ППУ толщиной d_и = 0,06 м; коэффициент теплопроводности ППУ l_и = 0,028 Вт/(м×°С). Минимальная среднесуточная температура воздуха t_в = - 57° С. Скорость ветра v = 7,7 м/с. Скорость воды в трубопроводе Ду 250 мм при заданном расходе v_в = 0,057 м/с.

При заданной температуре воды в конце расчетного участка трубопровода t_к = 5 град.С и толщине теплоизоляции d_и, температура воды в начале расчетного участка t_н должна быть не менее

t_н =(t_к ‑ t_в)e j_з + t_в,

где t_в - минимальная среднесуточная температура наружного воздуха, °С;

е - экспонент (показательная функция)

;

a_в - коэффициент теплоотдачи от воды к внутренним стенкам трубы, Вт/м²×°С), определяемый по формуле

a_н - коэффициент теплоотдачи от поверхности трубопровода и наружному воздуху, Bт/(м²×°C), определяемый в зависимости от наружного радиуса (с изоляцией) и скорости ветра

v - скорость ветра, м/с.

По вышеприведенным формулам определяем значения

а_в = 1415 х 0,057^0,8 / (2х0,125)^0,2 = 188,74 Вт/(м×°С)

R_в = 1 / (2х2,14х188,74 х 0,125) = 0,006746 м×°С/Вт

а_н = 37 х 7,7^0,8 / [2 х(0,125 + 0,06)]^0,2 = 231,076 Вт/(м²×°С)

R_н = 1 /2х3,14 (0,125 +0,1)х 231,076 + 1 /2х3,14х0,028 х ln[(0,125 + 0,06)/ 0,125] = 2,232 м×°С/Вт

φ₃ = 1600 / 1,16х10000х (0,06746 + 2,232) = 0,0616

t_н = (5-(-57)) е^0,07 + (-57) = 8,94 ° С

Таким образом начальной температуры в 10 град. С достаточно чтобы при циркуляционном расходе 10 м³/час и толщине изоляции из ППУ 60 мм температура в конце кольцевого трубопровода понизилась не ниже + 5 град.С.

Принимем к установке насосы марки Иртыш-ЦМЛ 50/130-1,5/2 производительностью 10 м³/час, напором 21 м, в количестве 3 шт (1 рабочий, 2 резервных), согласно п 7.3 СН 510-78.

Таблица регистрации изменений
Изм.	Номера листов (страниц)				Всего листов (страниц) в документе	Номер док.	Подпись	Дата
	Измененных	Замененных	Новых	Аннулированных