
- •Оглавление
- •Предисловие
- •Введение
- •1. Классификация композиционных материалов
- •1.1. Цели и задачи создания композиционных материалов (км)
- •1.2. Классификация композиционных материалов по виду материала матрицы, ориентации и типу арматуры, назначению
- •1.3. Требования, предъявляемые к армирующим волокнам и материалу матриц.
- •2. Теоретические основы конструирования композиционных материалов
- •2.1. Модули нормальной упругости в направлении оси волокна и в перпендикулярном направлении
- •2.2. Коэффициент Пуассона и модуль сдвига для однонаправленно армированных композиционных материалов
- •2.3. Прочность км, армированных непрерывными и дискретными волокнами
- •2.3.1. Композиционные материалы, армированные непрерывным волокном
- •Правило смесей
- •Оптимальная объемная доля волокон
- •Удельная прочность композиции
- •Влияние ориентации волокон на прочность км
- •2.3.2. Композиционные материалы, армированные дискретными волокнами Критическая длина волокон
- •Правило смесей
- •Распределение напряжений по длине волокон
- •Статистическая модель разрушения композиционных материалов
- •2.4. Статистическая прочность композиционных материалов
- •Прочность пучка волокон
- •Анализ применимости статистической теории для оценки прочности км
- •2.5. Формирование и развитие трещин в км
- •2.6. Прочность км на сжатие
- •3. Методы контроля свойств композиционных материалов
- •3.1. Методы определения механических свойств армированных км
- •3.1.1. Растяжение
- •3.1.2. Сжатие
- •3.1.3. Сдвиг
- •3.1.4. Изгиб
- •Трехточечный изгиб
- •Чистый изгиб
- •Четырехточечный изгиб
- •3.2. Испытания кольцевых образцов
- •3.2.1. Растяжение
- •3.2.2. Сжатие
- •3.3. Анализ структуры км и механизмов ее разрушения
- •3.3.1. Микроскопический анализ
- •3.3.2. Фрактографический анализ
- •4. Межфазное взаимодействие в композиционных материалах
- •4.1. Термодинамическая и кинетическая совместимость компонентов
- •4.2. Виды межфазного взаимодействия
- •Классификация км по видам межфазного взаимодействия
- •Влияние поверхности раздела на прочность и характер разрушения
- •Критическая толщина различных покрытий для волокон бора
- •4.4. Типы связей между компонентами
- •4.5. Процессы диффузии между компонентами км
- •4.5.1. Уравнения Фика
- •4.5.2. Диффузия через плоскую поверхность Диффузия из бесконечно тонкого слоя в неограниченный образец
- •Диффузия из слоя конечной толщины 2ас в неограниченный образец
- •Диффузия в полуограниченный образец
- •Функция ошибок Гаусса, ее производные и интегралы
- •Диффузия в образце конечных размеров
- •4.5.3. Диффузия в среде со сферической симметрией
- •4.5.4. Диффузия в среде с цилиндрической симметрией
- •Диффузия в цилиндре с постоянной концентрацией на поверхности
- •Диффузионное растворение цилиндрического включения в матрице
- •4.6. Смачивание и растекание
- •4.6.1. Поверхностное натяжение
- •Коэффициенты поверхностного натяжения расплавов чистых металлов при температуре плавления.
- •4.6.2. Поверхностная энергия твердых тел
- •Свободная поверхностная энергия тел
- •4.6.3. Свободная поверхностная энергия на границе твердое тело - жидкость
- •4.6.4. Смачивание в системах «твердые металлы - жидкие металлы»
- •Условия смачивания армко-железа расплавами металлов в водороде (точка росы 223 к)
- •Условия смачивания никеля расплавами металлов в водороде
- •Условия смачивания никеля расплавами металлов в водороде
- •4.6.5. Смачивание в системах «тугоплавкие соединения - жидкие металлы»
- •Смачиваемость оксидов расплавленными металлами
- •Смачиваемость карбидов расплавленными металлами
- •Смачиваемость боридов расплавленными металлами
- •Смачиваемость нитридов расплавленными металлами
- •Смачивание графита расплавленными металлами
Распределение напряжений по длине волокон
Выше уже говорилось о том, что от матрицы к волокну нагрузка передается касательными напряжениями τ, действующими на границе раздела. Эти напряжения, как и нормальные напряжения в волокнах, на концах волокна и в средней его части не одинаковы.
Разработано несколько моделей, позволяющих установить распределение напряжений. Приводят эти модели к качественно одинаковым результатам. Мы рассмотрим модель, предложенную Б. Розеном.
Рис. 2.12. К расчету распределения напряжений по длине волокна при растяжении однонаправленной композиции с дискретными волокнами: а – модель элемента КМ; б – элементарный отрезок волокна; в – элементарный отрезок матрицы в деформированном состоянии
Модель (рис. 2.12) представляет
собой волокно радиусом rв
и длиной 2l,
жестко связанное с
тонким цилиндрическим слоем матричного
материала толщиной rм,
который в свою очередь
окружен оболочкой радиусом rк
из материала с осредненными
свойствами КМ. Пусть ось волокна совпадает
с осью z,
а ось х
проходит перпендикулярно
к ней через середину волокна. Предполагается,
что волокна несут только нормальные
напряжения
,
а матричный слой –
только касательные напряжения τ,
которые в этом слое
локализуются, а в оболочке с осредненными
свойствами композиции отсутствуют.
Нагружена модель внешним
,
параллельным оси волокон,
при этом торцы волокна в передаче
напряжений участия не принимают.
Выделим элементарный отрезок
волокна длиной dz
(рис. 2.12, б) и запишем условие равновесия
сил, действующих на него. Этот отрезок
нагружен касательными напряжениями τ
по периферии и нормальными
по торцам. Суммарная сдвиговая нагрузка,
действующая на него, равна
,
а суммарная нормальная
.
Условие равновесия
запишется так:
(2.32)
Условие равновесия сил, действующих на всю модель в направлении оси z, при условии, что матрица не несет нормальных нагрузок, можно записать в виде:
где:
– нормальное напряжение в осредненном КМ.
Под действием касательных напряжений τ матричный слой и вместе с ним осредненный КМ сдвигаются по отношению к волокну. Для элементарного отрезка матрицы (рис. 2.12, в) тангенс угла сдвига равен:
где:
– осевое перемещение
волокна;
U – осевое перемещение осредненного КМ.
Предположим, что волокно, матрица и осредненный КМ деформируются упруго и, следовательно, подчиняются закону Гука. В силу малости угла можно считать, что tg , и записать
Продифференцируем обе части
этого равенства по z,
учитывая при этом
известные из сопротивления материалов
соотношения
и
,
где
– относительная
деформация, Е
и G
– модули нормальной
упругости и сдвига. Тогда получим:
или
здесь
и
– относительные линейные
деформации осредненного КМ и волокна
соответственно; Ек
и Ев
– модули Юнга осредненного
КМ и волокна соответственно; G
– модуль сдвига матрицы.
После преобразований получим дифференциальное уравнение относительно касательных напряжений τ:
,
где:
Решение уравнения для τ имеет вид:
где знаки sh и сh обозначают гиперболический синус и косинус, соответственно:
;
Используя граничные условия
τ = 0
при z
= 0 и
при z
= 1 (начало
координат находится в середине волокна),
приходим к уравнениям, устанавливающим
зависимость касательных и нормальных
напряжений от координаты z:
Нормальные напряжения в волокне увеличиваются от концов волокон к его середине, достигая при z = 0 максимального значения:
Касательные напряжения имеют наибольшее значение на конце волокна (при z = l) и уменьшаются до нуля в его середине (при z = 0). Распределение нормальных и касательных напряжений по длине волокна представлено на рис. 2.13.
Рис. 2. 13. Распределение нормальных и касательных напряжений по длине волокна при растяжении КМ, содержащего 70% (объемн.) волокон
(отношение модулей упругости волокна и матрицы Ем/Gм = 65)
Если принять, что rк >> rм, то безразмерный параметр β 2G/[rвЕв(rм – rв)]. И тогда
(2.33)
где:
– максимальное нормальное
напряжение в бесконечно длинном волокне.
Если матрица проявляет пластические свойства, то концентрация касательных напряжений у концов волокна уменьшается, однако характер измерения напряжений по длине остается тем же.