50.Дифференциальная защита трансформатора с реле рнт-565 (схема, расчет).

Диф. защита трансформатора с промежуточным НТТ (РНТ565)

Токораспределение на схеме показано для внешних КЗ.

1) I_СЗ1≥К_отсI_БРном I_БРном=6…8I_Тном I_CP1≥1,3I_Тном

2) I_CЗ≥К_отсI_{НБмахрасч}

(*)

К_а=1 К_ОДН=1 ∆f_ВЫР=0

(**)

Из двух значений берётся большее.

”звезда/треугольник” – 11 питание со стороны «звезды» К_СХ’= К_СХ”=1

- со стороны НН (треугольник) в минимальном режиме работы питающей системы ЭС и при максимальном сопротивлении питающего трансформатора. Ток срабатывания защиты берётся со стороны питания. Если коэффициент чувствительности больше или равен 1,5, то расчёт продолжают к выбору схем соединения трансформаторов тока, коэффициента трансформации ТТ, определённого числа витков диф. обмотки, рабочей и уравнительных обмоток. МДС с одной стороны равна МДС другой стороны.

1.I_2I(W_УРI +W_диф)=I_2II(W_УРII+W_диф)

В худшем случае относительная чувствительность является 1ИП и КЗ в зоне.

I_2II=0

I_2I=I_СР

2.I_СР(W_УРI+W_диф)=F_СР

I_CP – ток срабатывания реле, определяемый по току срабатывания защиты с учётом коэффициента схемы и относящуюся к стороне с I_2I.

Из 1) получаем:

3.

С помощью ответвлений от обмоток НТТ подбираются витки диф. и ур. обмоток так, чтобы обеспечивались условия 2) и 3). В общем случае установить расчётное число витков затруднительно, поэтому появляются дополнительные составляющие тока небаланса (выравнивания). Её необходимо учесть в окончательном определении тока срабатывания защиты. При этом значения коэффициентов отстройки и чувствительности должны соответствовать требованиям ПУЭ. При определении тока срабатывания и витков обмотки НТТ предварительно выбирают основную сторону защищаемого трансформатора. С учётом этого можно записать:

2)

3)

51.Дифференциальная защита трансформатора с торможением (схема, расчет).

Диф. защита, имеющая торможение.

Тормозная обмотка должна быть включена в питаемую сторону, т.к. если включить с питающей стороны, то будет торможение, чего быть не должно. При питании с двух сторон тормозная обмотка включается в обе стороны.

Т.о. для отстройки защит от броска тока намагничивания и от максимальных значений установившегося первичного тока небаланса максимального расчётного необходимо соответствующим образом выбрать ток срабатывания защиты минимальный и число витков торм. обмотки.

1) I_CЗмин≥К_ОТСI_Тном

К_ОТС = 1,5 – т.к. реле не имеет КЗ обмотки и его показатели хуже. Далее расчёт витков НТТ основной и неосновной обмоток и максимальный первичный ток небаланса выполняется точно так же как и для реле РНТ, в соответствии с таблицей. Дополнением к этому расчёту является выбор числа витков тормозной обмотки.

F_СРмин=100 А витков F_РАБ=I_РАБW_РАБ F_торм=I_тормW_торм

tgα=К_торм=F_РАБ/F_торм

При внешнем КЗ несрабатывание будет обеспечено, если:

tgα= В условиях внешних КЗ:

I_РАБ=I_СР=I_{НБмахрасч}

I_торм=I_{КЗвнмах}⁽³⁾

tgα≥

W_торм=

К_отс=1,5 tgα=0,75

W_РАБ – число витков обмотки НТТ реле на стороне, к которой присоединена тормозная обмотка, при этом учитывается принятое число витков W_осн, если рассматриваемая сторона является основной, и принимаем число витков W_неосн, если рассматриваемая сторона является неосновной. tgα – тангенс угла наклона к оси абцисс, касательной, проведенной из начала координат к характеристике срабатывания реле, соответствует минимальному торможению (нижняя характеристика).

52. Система охлаждения трансформаторов: основные виды, назначение. Автотрансформаторы: особенности конструкций, режимы работы, преимущества и недостатки.

Чем больше мощность тем интенсивнее сист. охлаждения.

1.Естественное воздушное охлаждение: - сухие тр-ры (С, СЗ, СГ);

2.Естественное масляное охлаждение (М): до 16000, радиаторы;

3.Масляное охлаждение с дутьем и естественной циркуляцией масла (Д): в навесных охладителях из радиаторных труб;

4.Масляное охлаждение с дутьем и принудительной циркуляцией масла через воздушные охладители (ДЦ);

5.Масляно – водяное охлаждение с принудительной циркуляцией масла (Ц);

6.Масляно – водяное охлаждение с направленным потоком масла (НЦ);

7.Масляное охлаждение с дутьём и естественной циркуляцией масла (Д);

8.Масляное охлаждение с дутьём и принудительной циркуляцией масла через воздушные охладители (ДЦ).

Автотр-р представляет собой многообмоточный тр-р, у кот. 2 обмотки связаны электрически. В энергосистемах применение получили трехобмоточные автотр-ры – трехфазные кот. применяются в сетях 110 кВ и выше: Автотр-ром принято называть такой тр-р, у кот. обмотка среднего (С) U является частью обмотки высшего (В) U. Обмотка высшего U состоит из 2 частей: последовательной обмотки между B и С, по кот. протекает только ток высшего U (I_В), и общей обмотки между С и 0, по кот. в противоположных направлениях протекают токи высшего и среднего U, т.е. их разность: I_ОБ = I_С – I_В.

Обмотка низшего (Н) U имеет магнитную связь с остальными обмотками. Мощность обмотки НН составляет 20-50%, если принять мощность каждой из обмоток В и С равной 100%.

Полная мощность, передаваемая автотр-ром из первичной сети во вторичную, называется проходной.

Если пренебречь потерями в сопротивлениях обмоток автотр – ра, можно записать следующее выражение:

S = U_B I_B ≈ U_C I_C; S = U_B I_B = [(U_B - U_C) + U_C] I_B = (U_B - U_C) I_B + U_C U_B, где

S_Т = (U_B - U_C) I_B - тр-рная мощность, передаваемая магнитным путем из первичной обмотки во вторичную; S_Э = U_C I_В - электрическая мощность, передаваемая из первичной обмотки во вторичную за счет их гальванической связи, без трансформации.

Преимущества: 1. меньший расход меди, стали, изоляционных материалов;

2. меньшая масса, а следовательно, меньшие габариты, что позволяет создавать автотр – ры больших номинальных мощностей;

3. меньше потери и большой КПД; 4. более лёгкие условия охлаждения.

Недостатки: 1. необходимость глухого заземления нейтрали, что приводит к увеличению токов однофазного КЗ; 2. сложность регулирования U;

3. опасность перехода атмосферных перенапряжений вследствие эл. связи обмоток ВН и СН.