17. Реакции вблизи фурменной зоны доменной печи(дп).

Дом. Печь предст-ет собой агрегат шахтного типа, в кот сверху загружают железорудные и шлакообразующ матер, а также топливо(кокс).Опускаясь в нижн часть ДП, кокс постепенно нагрев до Т, близк к С. Ч/з распол в нижн части ДП фурму в печь подается газ дутьем, кот в простейш случае предст-ет собой воздух, предварительно нагретый до 800- С. В рез-те горен кокса перед фурмами ДП развив Т> C.При таких Т горения кокса перед фурмами протек преимущ-но по след реакц С+¹/₂О₂=СО, кот при налич в газ фазе избытка О₂ сопров-ся след реакц С+¹/₂О₂=СО₂. В рез-те протек этих реакц в непоср близи от фурм быстро падает концентр О₂ в газ фазе и растет содерж СО₂.Т.к обе реакц явл-ся экзотерм, то для этой зоны хар-ны наиб выс Т.После практич полного испарен О₂, на нек расст от фурм получ развит след эндот реакц: СО₂+С=2СО.В рез-те протек этой реакц Т газа неск сниж. При выс Т эта реакц необратимо протек в напр обр-я СО, поэт конечн продукт горения явл-ся газ, сост-й из СО и N. Если газ увлажнен, то газиф-я углер частично протек по след реакц С+Н₂О=CO+Н₂.При этом продуктом горения явл-ся смесь, сост-я из СО,Н₂,N₂.Эту смесь принято назыв горновым газом.

4. Стандартные состояния и растворы сравнения при определении ТД активности компонента раствора. Выяснение хар-ра завис-ти м/у а_i компонента и состава р-ра основана на сопост-ии F давления насыщ. пара (P_нас) в реальной системе …. наз-ых р-рах давления. В кач-е р-ра сравнения берутся р-ры для кот-х известно колич-ная завис-ть м/у P_нас в-ва и его конц-ей. Обычно, в кач-ве р-ра сравнения использ-т 2 типа простей-х р-ров: идеальный и бесконечно разбавленный. Выбор стандартного состояния опред. типом р-ра сравнения и наоборот. На практике чаще друг. исполь-ся несколько сочетаний стандартного сост-ия и р-ра сравнения. 1) В кач-ве стандарт-го сост-ия (сс) выбирается состояние чистого в-ва. Р-ом сравнения в этом случае явл-ся идеальный р-р. При таком выборе стандартного сост-ия и р-ра сравнения компонента р-ра принято обозначать - , а завис-ть м/у актив-ю и конц-ей в-ва в р-ре опред-ся соот-ем: (1) 2) В кач-ве СС выбир-ся условное сост-е в-ва, а р-ром сравнения служит р-р, облад-ий при данной концентрации св-вами ∞ разбавленного р-ра. В ∞ разбав-х р-рах вып-ся з-н Генри, в соот-ии с кот-ым P_{нас пара} компонента i вблизи точки N_i= O , как в ид-ом р-ре пропоц-но его концен-ии. P_i= K_i·N_i(2) Ур-ния (1) и (2) различ-ся знач-ми коэф-в пропоц-ти. В (1) коэф-т пропоц-ти (КП) равен реального давления насыщ. пара над чистым в-вом. В (2) КП яв-ся чисто эмпирич. велич-й, найденный опытным путем при очень малой конц-ции в-ва в р-ре. Если в кач-ве р-ра сравнения (РС) выбран р-р, облад-щий св-вами бесконечно разбавленного, то для обоз-ния коэф. актив-ти компонента р-ра польз-ся символом f. При этом, если в кач-ве СС выбрано гипотетическое в-во, то зав-ть м/у актив-тью и конц-ей комп-та в р-ре опис-ся след. образом: (3) 3) Возможен такой случай, когда в качестве СС выбирается его 1%-й р-р. В кач-ве р-ра сравнения в этом случае также используют ∞ разбавл. р-р. При этом зав-ть м/у автив-тью и конц-ей компонента в р-ре опис-ся след. ур-ием: (4) , где – конц-ция раствор-ного в-ва. СС и РС реком-ся выбирать т.о., чтобы св-ва реального р-ра по возможности меньше отличались от св-в РС и зн-ие коэф-в актив-ти компонентов р-ра были близки к 1. В металлург. расчетах коэф-ты актив-ти часто прих-ся определять в разбав-х р-рах, н-р, в сталях. В этом случае при определении раств-ля в кач-ве стандартного в-ва целесообразно выбрать реаль. состояние чистого в-ва, а в кач-ве РС выбрать идеаль. р-р. При опред-нии актив-ти примесей в кач-ве стандартного состояния целесообразно выбрать 1%-й р-р в-ва в Fe, а в кач-ве РС выбрать ∞ разбав-й р-р. При определении актив-ти комп-та в насыщ-х р-рах в кач-ве станд. целесообразно выбрать реальное состояние чистого в-ва. В этом случае акт-ть комп-та в насыщ. р-р будет численно = 1.