
- •Расчет распределения температуры в твэл.(стр. 102 кн., стр 12 лк)
- •2. Решение уравнения теплопроводности для цилиндрического элемента методом конечных разностей. (стр 13 лк, стр 83 кн.)
- •3. Расчет распределения температуры в блоке твердого замедлителя.
- •4. Остаточное тепловыделение. (лк. Стр. 32)
- •Расчет плотности тепловыделения в блоке твердого замедлителя.
- •6. Зонное профилирование тепловыделения.(стр 14 лк)
- •7. Расчет плотности тепловыделения в органах регулирования.(стр. 21 лк.)
- •8.Физическое радиальное профилирование тепловыделения.(лк. Стр. 16)
- •9. Определение локальных коэффициентов теплоотдачи по длине технологического канала. (стр 100 кн., стр. 38 лк.)
- •10. Термоупругие напряжения в элементах аз. (лк. Стр. 57, 89)
- •12. Кэффициенты гидравлической и тепловой стабилизации (лк. Стр 37)
- •13. Нестационарный теплообмен, расчет температур на поверхности во времени для пластинчатого и цилиндрического тепловыделяющего элемента.
- •14. Образование пограничного слоя и его влияние на теплообмен в технологическом канале. (стр.63 п.3 книга)
- •15. Кризис теплообмена в активной зоне. (лк. Стр. 42-44)
- •16. Затраты энергии на циркуляцию теплоносителя (стр. 67 лк)
- •18. Статистическое описание прочности графита (стр. 92 лк.)
- •19. Теплофизические процессы в активной зоне при отказе насосов и органов регулирования (лк. Стр. 62)
- •20. Коэффициент неравномерности тепловыделения по активной зоне.
- •21. Определение объемной плотности тепловыделения, плотности теплового потока и линейной плотности тепловыделения по длине технологического канала.
- •Искажение поля тепловыделения в активной зоне при изменении положения регулирующих стержней. (стр. 15 лк.)
- •24. Определение необходимой длины трубы змеевика (диаметр фиксирован) для отвода тепла из бассейна–хранилища радиоактивных отходов.
- •25. Влияние коэффициентов теплоотдачи, геометрических характеристик и теплофизических свойств материалов твэл на распределение температуры в нем.
- •26. Распределение тепловыделения в отражателе. (стр.21 лк)
- •27. Роль теплообмена излучением в ггр.
- •28. Роль кипения теплоносителя в водоохлаждаемых реакторах. (стр. 39 лк, книга стр.86)
- •29. Гипотетическая авария на водоохлаждаемом реакторе (паровой взрыв).
- •30. Причины возбуждения пароциркониевой реакции и ее последствия. (лк. Стр. 44)
- •31. Натриевый пожар в технологическом помещении реактора на быстрых нейтронах.
- •32. Паровой эффект и эффект обезвоживания активной зоны рбмк
30. Причины возбуждения пароциркониевой реакции и ее последствия. (лк. Стр. 44)
Zr + 2H2O ZrO2 + 2H2 + Q
Реакция экзотермическая!!!
Q=6,53 МДж/кг (Zr)
Реакция начинается при 950 градусах цельсия, при температуре больше 1200 реакция становится самоподдерживающейся. При этих температурах молекулярный водород переходит в атомарный, взаимодействия атомарного водорода с металлом вызывает гидридное охрупчивание.
Экспериментально установлено, что за 10-12 мин толщина оболочки уменьшается на примерно 0,13 мм.
При протекании пароциркониевой реакции кол-во выделившегося тепла соизмеримо с остаточным тепловыделением подкритической РУ.
31. Натриевый пожар в технологическом помещении реактора на быстрых нейтронах.
В ЯР с жидкометаллическим теплоносителем, при проектной аварии разрыва трубопровода первого контура, теплоноситель попадает в аварийное помещение.
При потере жидкометаллического теплоносителя он попадает в аварийные помещения, которые могут быть двух типов.
Первый
тип - помещение негазоизолировано от
окружающей среды. Следствием этого
является примерное постоянство
парциального давления кислорода, т.е.
=0,21.
В этом случае удельная скорость выгорания
натрия определяется только его
температурой и аналитически описывается
трехчленом второй степени:
V0=
где
Т
– температура
в
,
V0
– в
.
Второй тип — помещение газоизолировано, т.е. процесс горения натрия уменьшает долю кислорода в составе газа. Очевидно, скорость горения при этом будет уменьшаться. Считая в первом приближении такое уменьшение линейным, скорость горения можно определить следующим образом:
V=V0(T)
,
где
;
- коэффициент, определяемый из условия
прекращения горения при снижении доли
кислорода до
=6%.
В результате несложных выкладок можно
получить, что
,
где
- масса сгоревшего натрия.
При расчете температурных полей, формирующихся в процессе горения натрия, используется геометрический аналог системы, приведенный на рис.1.
Система нестационарных уравнений теплопроводности записывается для трех областей.
Для области I:
где
- коэффициент температуропроводности,
с(х,Т)-теплоемкость,
- плотность.
Объемный
источник тепловыделения qV(x,
Т)
отличен от нуля для координат х,
находящихся между узлами расчетной
сетки N3
и N4
(слой горящего натрия Na*
). Координаты x3
и x4
перемещаются со скоростью
,
определяемой
скоростью горения натрия. Значения а,
с
и
соответствуют параметрам Na2O
для координат х,
находящихся между узлами N
и N4,
параметрам стали для координат,
находящихся между узлами N2
и N1
и параметрам Na-между
узлами N4
и N2.
Рисунок
1
Для области II имеет место уравнение:
где а - коэффициент температуропроводности бетона.
Для области III имеет место уравнение:
, где а - коэффициент температуропроводности воздуха.