
- •Г. М. Давидан, а. Г. Нелин, л. Н. Олейник, е. Д. Скутин общая химическая технология
- •Предисловие
- •Глава 1 общие понятия о химическом производстве
- •1.1. Химическая технология как наука
- •М акрокинетика
- •1.2. Связь химической технологии с другими науками
- •Химическая технология
- •1.3. История отечественной химической технологии
- •Контрольные вопросы
- •Глава 2 компоненты химического производства
- •2.1. Сырье в химическом производстве
- •Классификация химического сырья
- •2.2. Энергия в химической технологии
- •2.4. Воздух в химической технологии
- •Контрольные вопросы
- •Глава 3 критерии оценки эффективности химического производства
- •3.1. Технико-экономические показатели (тэп)
- •3.2. Структура экономики химического производства
- •Материальный и энергетический баланс химического производства
- •Контрольные вопросы
- •Глава 4 системный подход в изучении химико-технологического процесса
- •4.1. Общие понятия и определения
- •4.2. Химико-технологическая система как объект моделирования
- •4.3. Операторы
- •4.4. Матричное представление моделей
- •4.5. Подсистемы хтс
- •4.6. Связи
- •4.7. Классификация технологических схем
- •4.8. Системный подход к разработке технологии производства
- •4.9. Оптимизация производства
- •Контрольные вопросы
- •Глава 5 общие закономерности химических процессов
- •5.1. Понятие о химическом процессе
- •5.2. Классификация химических реакций
- •5.3. Интенсификация гомогенных процессов
- •5.4. Интенсификация гетерогенных процессов
- •5.5. Интенсификация процессов, основанных на необратимых реакциях
- •5.6. Интенсификация процессов, основанных на обратимых реакциях
- •Контрольные вопросы
- •Глава 6 гетерогенный катализ
- •6.1. Общие положения катализа
- •6.2. Процессы адсорбции и хемосорбции в гетерогенном катализе
- •6.3. Механизм гетерогенных каталитических процессов
- •6.4. Основные требования к гетерогенным катализаторам
- •6.5. Основные структурные параметры гетерогенных катализаторов
- •6.6. Технологические свойства гетерогенных катализаторов
- •6.7. Классификация гетерогенных катализаторов
- •6.8. Состав катализаторов
- •6.9. Приготовление катализаторов
- •Контрольные вопросы
- •Глава 7 гомогенный катализ
- •7.1. Кислотный (основной) катализ
- •7.2. Металлокомплексный катализ
- •7.3. Ферментативный катализ
- •Контрольные вопросы
- •Глава 8 химические реакторы
- •8.1. Принципы классификации химических реакторов
- •8.2. Принципы проектирования химических реакторов
- •8.3. Химические реакторы с идеальной структурой потока в изотермическом режиме
- •8.3.3. Примеры аналитического решения математической модели (8.22) и (8.23) для частных случаев
- •8.4. Сравнение эффективности проточных реакторов идеального смешения и идеального вытеснения
- •8.5. Конструкции реакторов
- •Контрольные вопросы
- •Глава 9 производство серной кислоты
- •9.1. Способы производства серной кислоты
- •9.2. Сырье процесса
- •9.3. Промышленные процессы получения серной кислоты
- •9.4. Пути совершенствования сернокислотного производства
- •Контрольные вопросы
- •Глава 10 производство аммиака
- •10.1. Проблема связанного азота
- •10.2. Получение азота и водорода для синтеза аммиака
- •10.3. Синтез аммиака
- •Контрольные вопросы
- •Глава 11 переработка нефти
- •11.1. Общие сведения о нефти
- •11.2. Классификация нефтей
- •11.3. Состав нефти
- •11.4. Нефтепродукты
- •11.5. Подготовка нефти на нефтепромыслах
- •11.6. Первичная переработка нефти
- •11.7. Пиролиз
- •11.8. Коксование
- •11.9. Каталитический крекинг
- •11.10. Каталитический риформинг
- •11.11. Гидроочистка
- •11.12. Производство нефтяных масел
- •Контрольные вопросы
- •Глава 12 переработка каменного угля
- •12.1. Показатели качества каменных углей
- •12.2. Классификация углей
- •12.3. Коксование каменных углей
- •Коксование
- •Тушение
- •Разгонка
- •12.4. Состав прямого коксового газа и его разделение
- •12.5. Переработка сырого бензола
- •12.6. Переработка каменноугольной смолы
- •12.7. Газификация твердого топлива. Процесс Фишера – Тропша
- •Контрольные вопросы
- •Глава 13 производство стирола
- •13.1. Получение этилбензола
- •13.2. Производство стирола дегидрированием этилбензола
- •13.3. Технологическая схема производства стирола дегидрированием этилбензола
- •Контрольные вопросы
- •Глава 14 производство этанола
- •Контрольные вопросы
- •Библиографический список
- •Содержание
- •Глава 12. Переработка каменного угля 231
- •Глава 13. Производство стирола 246
- •Глава 14. Производство этанола 252
11.8. Коксование
Коксование как технологический процесс впервые был осуществлен в кубах периодического действия. Этот процесс отличается низкой производительностью и высокой трудоемкостью в обслуживании. Выход кокса в этом процессе достигает 50 %. В настоящее время эта технология применяется в ограниченных масштабах для производства малотоннажных специальных коксов (например кокса марки КНПС в России).
В 30-е годы ХХ столетия началось освоение новой технологии – замедленного (полунепрерывного) коксования в необогреваемых камерах. В СССР первая такая установка была пущена в эксплуатацию в 1956 г. Этот процесс проводят при 480–510 оС и давлении 0,18–0,5 МПа при коэффициенте рециркуляции от 0,2 до 0,6. Средний выход кокса при замедленном коксовании составляет 28–30 % на сырье. При этом выход светлых нефтепродуктов может достигать 47 %. В настоящее время эта технология является доминирующей среди термических процессов, и с ее применением мировое производство кокса составляет более 50 млн. тонн, на выпуск которого используется свыше 200 млн. тонн остаточного нефтяного сырья. При этом на долю США приходится примерно 70 % мирового производства кокса.
В мире наибольшее распространение получили установки замедленного коксования, разработанные фирмами Луммус и Фостер Уиллер. Только в США эксплуатируется более 50 установок по технологии Луммус и более 85 установок по технологии Фостер Уиллер.
Процесс коксования нефтяных остатков – это форма глубокого термического крекинга, который проводят при температурах 440–560 оС и давлении от атмосферного до 7 МПа, в зависимости от типа процесса. При коксовании происходит структурное перераспределение водорода между остатком (коксом) и более богатыми водородом газообразными и жидкими продуктами. При замедленном коксовании гудрона средний выход продуктов процесса составляет, % масс.: а) кокс 24; б) газ 7,5; в) бензин (фракция н.к.–200 оС) 17; г) легкий газойль (фракция 200–350 оС) 27,5; д) тяжелый газойль (фракция выше 350 оС) 24.
11.8.1. Сырье коксования. Для коксования пригодны разнообразные тяжелые нефтяные остатки. К ним относятся гудроны, полугудроны, мазут, крекинг-остатки термо- и каталитического крекинга, асфальты и экстракты селективной очистки масел, тяжелые смолы пиролиза или их смеси.
Перечисленные остатки состоят из высокомолекулярных углеводородов, асфальто-смолистых веществ (АСВ), карбенов и карбоидов. Соотношение между этими компонентами зависят от происхождения нефти и условий получения этих остатков. Основными требованиями к качеству сырья являются, % масс.: коксуемость (по Конрадсону) 10–20; массовая доля серы 0,5–0,8 (для электродного кокса 0,5).
Ограничения по коксуемости сырья связано с тем, что при ее значении менее 10 % выход целевого продукта (кокса) невелик. При величинах коксуе-мости выше 20 % наблюдается интенсивное коксование змеевика трубчатой печи. Ограничения по содержанию серы в сырье объясняются тем, что в коксе идет накопление серы, содержание которой в коксе в 1,5–2 раза превышает ее долю в сырье.
Для производства специальных коксов необходим тщательный выбор сырья. Для этого случая лучшим сырьем являются тяжелые смолы пиролиза.
11.8.2. Продукты коксования. 1. Кокс. Получаемый замедленным коксованием кокс, как правило, не соответствует требованиям потребителя и нуждается в дополнительном облагораживании, которое достигается его про-калкой во вращающихся печах при 1200–1300 оС. При этом в коксе существенно снижается количество летучих компонентов и удельное электросопро-тивление, повышается доля углерода и истинная плотность.
2. Газ – содержит алканы и алкены, а также водород и сероводород.
3. Бензин – содержит до 60 % непредельных углеводородов, химически нестабилен и имеет октановое число не более 70 (по моторному методу).
4. Легкий газойль – может служить компонентом дизельного топлива, а также сырьем для установок гидроочистки.
5. Тяжелый газойль – это компонент газотурбинного и печного топлива, а также сырье процессов гидроочистки, каталитического и гидрокрекинга.
11.8.3. Промышленное производство нефтяного кокса. Типовая схема отечественной установки замедленного коксования приведена на рисунке 11.5.
12
11
III
IV
13
VIII
5
6
7
8
10
9
V
16
IX 15
17
14
3
VIII
4 21 18 19
VI
1 VIII 2 20 22 23 24 25
I
VII
Рис. 11.5. Технологическая схема отечественной установки
замедленного коксования
На схеме обозначено: 1, 15, 17, 20, 22–25 – насосы; 2 – пароподогрева-тель; 3, 4 – печи; 5–8 – коксовые камеры; 9, 18 – емкости для сбора конденсата; 10 – ректификационная колонна; 11, 16, 19, 21, 24 – холодильники; 12 – газовый блок; 13 – емкость-водогазоразделитель; 14 – отпарная колонна.
I сырье; II – сухой газ; III – головка стабилизации; IV – стабильный бензин; V – керосиновая фракция; VI – легкий газойль; VII – тяжелый газойль; VIII – пар; IX – вода.
Описание технологической схемы. Сырье насосом 1 подают в паровой подогреватель 2, а затем в печи 3 и 4, после которых оно поступает в ректи-фикационную колонну 10 на верхнюю каскадную тарелку. Под нижнюю каскадную тарелку подают горячие пары продуктов коксования из реакционных камер 5–8. При этом часть паров конденсируется. Этот конденсат является рециркулятом и вместе с первичным сырьем уходит из куба колонны 10 в реакционные змеевики, расположенные в радиантной части трубчатых печей 3 и 4. В этих печах сырье нагревают до 480–510 оС и подают через нижние загрузочные штуцеры в реакторы 5–8.
Установка включает четыре реакционные камеры диаметром 3–6,5 м и высотой 22–30 м, работающие попарно, независимо друг от друга. Любую пару камер можно отключать от режима, не останавливая установки в целом. Сырье из печи 3 подают в камеры 5 и 6, а из печи 4 – в камеры 7 и 8.
Реакционные пары из камер подают в ректификационную колонну 10 под нижнюю каскадную тарелку. В верхней части ректификационной колонны, снабженной колпачковыми тарелками, происходит разделение продуктов коксования на фракции.
Пары воды, бензина и газ отводят с верха ректификационной колонны и через холодильник-конденсатор 11 направляют в емкость 13, служащую водогазоразделителем. Воду из нижней части емкости 13 сбрасывают в емкость 18, а затем используют для получения водяного пара. Избыток воды сливают в промканализацию. Бензин и газ самостоятельными потоками направляют на дальнейшую переработку на газовый блок 12. Часть бензина возвращают на орошение колонны 10.
С 31-й, 26-й и 18-й тарелок отводят боковые погоны – фракции > 450 оС, 350–450 оС и 180–350 оС соответственно. В трехсекционной отпарной колонне 14, куда подают эти фракции, из них удаляют легкие компоненты. Затем стабилизированные таким образом фракции с низа каждой секции насосами 17, 20 и 24 соответственно через водяные холодильники 16, 19 и 25 выводят с установки. Часть фракции 180–350 оС используют на установке как абсорбент в доабсорбере газового блока. Для отвода избытка тепла из колонны 10 с 21-й тарелки насосом 20 выводят промежуточное циркуляционное орошение, возвращаемое после холодильника 21 в колонну.
Газовый блок включает абсорбер-десорбер, дополнительный абсорбер (доабсорбер) и стабилизатор бензина. В результате переработки легких фракций коксования здесь получают сухой газ (углеводороды С1–С2), жирный газ (углеводороды С3–С4), и стабильный бензин. Последний очищают от сернистых соединений щелочной очисткой и выводят с установки.
Реакционные камеры установок работают по циклическому графику с последовательным чередованием циклов реакции: охлаждения кокса, выгрузки кокса и разогрева камеры.
В начальный период стенки неработающей камеры разогревают горячим сырьем. В этот период процесс испарения преобладает над процессом крекинга и с верха камеры уходит дистиллят, состоящий из паров воды и еще неразложившихся легких углеводородов, которые направляют в емкость сбора водяного конденсата 9. В это время в низу камеры идет накопление тяжелой части загруженного сырья. Длительность разогрева камеры зависит от природы сырья и температуры, требуемой для его нагрева.
Для крекинг-остатков с высокой долей асфальтенов при нагреве сырья до 475 оС первый период длится пять часов, а при 510 оС – два часа. Для полугудронов, содержащих меньше асфальтенов, длительность разогрева равна 8–9 ч и 5–6 ч при тех же температурах соответственно.
При дальнейшей работе реактора вновь подаваемое сырье проходит все больший слой жидкости, в котором интенсивно протекают процессы деструкции. При этом вязкость жидкости постепенно повышается, в ней накапливаются коксообразующие вещества, и данный остаток переходит в кокс. Этот период отличается постоянными значениями выхода и качества кокса.
После заполнения камеры примерно на 80 % поток сырья переключают на другую камеру. В отключенной от подачи сырья камере вследствие падения температуры коксообразование замедляется. В этот период в верхней части камеры откладывается рыхлый губчатый кокс. В итоге по высоте камеры образуются три слоя кокса: а) нижний, образовавшийся в период разогрева камеры; б) средний, полученный в период стационарности процесса коксования; и в) верхний, осажденный в период охлаждения реактора. Эти слои различаются по качеству. Наименее прочен верхний слой. Он же содержит наибольшее количество золы и летучих компонентов.
Некоторые установки замедленного коксования имеют прокалочные блоки для удаления из кокса основной части летучих компонентов. Низкотемпературное прокаливание ведут при 850 оС в течение 7 мин. При этом следует отметить, что допустимое содержание летучих компонентов в коксе первого сорта составляет 7 %, а в коксе второго сорта – 9 %.
При подготовке товарного кокса для применения в производстве анодных масс прокалку его ведут при температурах 1200–1300 оС. При этом удаление летучих соединений сопровождается повышением в нем соотношения С : Н, истинной плотности и электропроводимости.
Вслед за отключением камеры от подачи сырья, производят пропарку ее водяным паром с целью удаления из кокса паров и жидких компонентов. Удаляемые продукты вначале направляют в низ ректификационной колонны 10. Но после падения температуры в камере до 400–405 оС поток паров переключают на емкость 9. С помощью водяного пара кокс в камере охлаждают до 200 оС, после чего в камеру подают воду. Подачу воды осуществляют до момента прекращения ее испарения, о чем свидетельствует появление воды в сливной трубе емкости 9.
После охлаждения камеры производят выгрузку кокса гидравлическим методом. Пласты кокса разрушают струей воды, подаваемой под давлением до 17 МПа в два этапа.
На первом этапе гидродолотом сверлят центральную скважину в толще пласта кокса, а затем ее расширяют для свободного прохода гидрорезака.
На втором этапе удаляют основную массу кокса, перемещая по камере гидрорезак, снабженный как и гидродолото соплами, направляющими сильные струи воды на стенки камеры, покрытые коксом.
Весь цикл работы камеры замедленного коксования длится от 48 до 60 ч, в зависимости от природы сырья. При 48-часовом цикле время каждой стадии в среднем следующее: а) подача сырья – 24 ч; б) пропаривание и охлаждение кокса водой – 9 ч; в) бурение отверстий в коксе и удаление его гидрорезаком – 6 ч; г) испытание и разогрев камеры – 9 ч.