Экзамен / TMM_otvety_2
.pdfБилет №7. Применение общего уравнения динамики для силового расчета механизмов (одноподвижных и многоподвижных). Пример с рычажным механизмом. Для любой системы материальных точек с идеальными связями сумма работ всех активных сил и всех сил инерции на любом возможном перемещении в любой фиксированный момент времени равна нулю. Это положение записывается в аналитической форме:
M |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(PK* |
Ф*K ) rK 0 |
(4.25) и |
называется уравнением |
Даламбера-Лагранжа или общим |
уравнением |
||||
K 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
динамики. |
P* |
и |
Ф* |
– активная |
сила и сила инерции |
к-й материальной точки, r |
– ее |
возможное |
|
|
|
K |
|
K |
|
|
K |
|
перемещение, т.е. любое бесконечно малое перемещение, совместимое с наложенными на систему связями в данный фиксированный момент времени (в отличие от действительного малого перемещения,
соответствующего бесконечно малому приращению времени t); М – число материальных точек в системе. Рассмотрим звено механизма, являющееся абсолютно твердым телом. Введем систему координат 0хyz, связанную с этим телом (рис.4.10). Для произвольной точки звена имеем
δrK δr0 δ ρK , (4.26) где r0 – возможное перемещение полюса 0,
– вектор бесконечно малого поворота, ρK – радиус-вектор к-й точки. Подставив (4.26) в (4.25), находим
M
(PK* Φ*K )( r0 ρK )
K 1
M |
|
M |
|
|
(PK* Φ*K ) r0 |
ρK (PK* Φ*K ) (4.27) |
|
K 1 |
|
K 1 |
|
(P Φ ) r (M( P) |
M(Ф) ) . |
||
|
0 |
0 |
0 |
Здесь |
P и Φ – главные векторы, а М0(Р) и М0(Ф) – главные моменты |
активных сил и сил инерции звенa. Складывая выражения (4.27) для всех подвижных звеньев, приводим уравнение (4.25) для механизма с жесткими звеньями и идеальными кинематическими парами к следующей форме
z |
rK |
r0 |
K |
|
|
|
K |
0 |
y |
x |
|
Рис. 4.10 |
|
N |
|
Φi ) r0i (M0i |
M0i |
) i 0, |
|
(Pi |
|
||||
|
|
(P) |
(Ф) |
|
(4.28) где N – число подвижных звеньев. Необходимо |
|
|
|
i 1
отметить, что каждое из выражений (4.27) в отдельности нулю не равно, поскольку не равна нулю работа сил реакций, действующих на каждое отдельное звено. Если механизм имеет w степеней свободы и q1,…,qw – его
w |
r |
w |
|
|
|
||
обобщенные координаты, то r0i |
0i |
qS ; |
i |
|
|
i |
qS .(4.29) |
S 1 |
q |
S 1 |
q |
S |
|
||
S |
|
|
Подставляя (4.29) в (4.28) и используя независимость вариаций обобщенных координат qS, получаем следующую систему уравнений:
N |
|
|
r0i |
|
|
i |
|
|
|
(Pi |
Φi ) |
(M0( Pi ) M0(Фi |
) ) |
|
0,(s 1,..., w) . (4.30) |
||||
|
|
||||||||
i 1 |
|
|
qS |
|
qS |
|
Отметим, что выражение i qS следует понимать не как частную производную от функции положения i (q1, …, qw ), поскольку вектор угла поворота в общем случае вообще не существует как функция положения, а как отношение бесконечно малого угла поворота i к бесконечно малому парциальному возможному перемещению qS. Выражение i qS может рассматриваться также как отношение парциальной угловой
скорости ωiS к скорости qS при qK = 0 для всех k s. Производная r0i qS является обычной частной
производной от функции положения r0i( q1, …, qw) по координате qS. Для механизма с одной степенью подвижности система (4.30) сводится к одному уравнению
N |
|
|
|
|
dr0i |
|
|
|
|
|
d i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(Pi |
Φi |
) |
(M0( Pi ) M(0Фi |
) ) |
|
0. |
(4.31) |
Поскольку |
в |
этом |
случае |
||||||||||
|
|
||||||||||||||||||||
i1 |
|
|
|
|
dq |
|
|
|
|
dq |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
dr0i dq v0i |
q, d i |
dq ωi |
q , где v0i |
– |
|
скорость точки 0i, уравнение (4.31) |
записывается также в |
||||||||||||||
|
|
N |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
форме (P |
Φ )v |
0i |
(M(P) M(Ф) )ω |
|
0. (4.32) |
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
i1 |
|
i |
|
i |
0i |
|
|
0i |
|
i |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Отсюда следует, что сумма возможных мощностей всех активных сил и сил инерции в любой момент времени равна нулю для механизма с одной степенью подвижности при идеальных кинематических парах. Уравнение Даламбера-Лагранжа в форме (4.28) удобно использовать для определения обобщенных движущих сил. Учитывая, что работа движущей силы QS на возможном перемещении qS равна QS qS , и выделяя обобщенные движущие силы из прочих активных сил, имеем
w |
N |
|
|
|
|
M |
|
|
() |
|
|
|
|
Q q |
P |
Φ |
r |
( P ) |
M |
0, (4.33) где |
P |
– главный вектор всех |
|||||
C |
0i |
||||||||||||
S S |
|
|
ci |
i |
0i |
|
0i |
|
i |
|
ci |
||
S 1 |
i1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
активных сил, приложенных к i–му звену, получаем уравнения, аналогичные (4.30):
N |
|
r0i |
|
) |
|
QS (Pci Φi ) |
(M0( PiC ) M(0Фi |
||||
|
|
||||
i1 |
|
qS |
|
кроме движущих, а |
M(PC ) |
– главный момент этих сил. Из (4.33) |
||||
|
|
|
|
0i |
|
|
) |
i |
|
0,(s 1,..., w) . |
|
||
|
(4.34) |
|||||
|
||||||
|
qS |
|
|
|
Эти уравнения могут быть непосредственно использованы для определения обобщенных движущих сил QS. Отметим, что они остаются в силе и для механизмов с любым числом избыточных идеальных связей. Для механизма с одной степенью подвижности из (4.31) находим:
N |
|
dr0i |
|
|
d i |
|
|
Q (Pci Φi ) |
(M0( PiC ) M0(Фi |
) ) |
. (4.35) Рассмотрим в качестве примера задачу об |
||||
|
|
||||||
i1 |
|
dq |
|
dq |
определении движущей силы для рычажного механизма, показанного на рис.4.4. Поскольку в плоском механизме векторы возможных перемещений всех точек параллельны плоскости движения, а векторы малых поворотов звеньев перпендикулярны ей, для составления уравнений Даламбера-Лагранжа достаточно определить компоненты активных сил и сил инерции, лежащие в плоскости движения, и компоненты моментов, ей перпендикулярные. Остальные компоненты сил и моментов не совершают работы на возможном перемещении плоского механизма, а следовательно, и не влияют на величины движущих сил. Уравнение Даламбера-Лагранжа для механизма, показанного на рис.4.4, составляем в форме (4.35); получаем
Q G |
|
drS 2 |
Φ |
|
drS 2 |
M ( ) |
d 2 |
P |
drB |
Φ |
|
drB |
, (4.36) где 2 – абсолютный угол поворота звена |
2 |
|
2 |
|
|
|
3 |
|
||||||
|
dq |
|
dq |
S 2 |
dq |
|
dq |
dq |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Билет №8. Применение общего уравнения динамики для определения реакции в кинематической паре.
Пусть, например, для механизма, показанного на рис.4.4, требуется определить реакцию R03 в поступательной паре. Освободим связь, соответствующую этой реакции; для этого введем условную дополнительную степень подвижности, предположив, что направляющая ползуна может перемещаться в направлении оси y (рис.4.11). Тогда получим механизм с двумя степенями подвижности, в котором координата yB будет играть роль второй
входной координаты, а реакция R03 |
станет обобщенной «движущей» силой, соответствующей этой |
|
координате. |
Применим к этому |
механизму общее уравнение динамики в форме (4.34); |
N |
|
r0i |
|
|
i |
|
|
|
R03 (P0i Φi ) |
(M0( PiC ) M0(Фi |
) ) |
.(4.37) |
Отметим, что силы и |
||||
|
|
|||||||
i 1 |
|
yB |
|
yB |
|
моменты сил инерции, входящие в это выражение, должны определяться при заданных значениях q, q, q и при yB = 0, yB = 0, yB =0, т.е. они должны вычисляться для заданного движения исследуемого механизма без какого-либо учета дополнительной подвижности. Выражение (4.37) получено из условия равенства нулю работ активных сил и сил инерции на возможном перемещении, соответствующем q = 0, yB 0. Легко видеть, что при таком перемещении работу будут совершать только силы, приложенные к звеньям 2 и 3.Из
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
rS 2 |
|
|
rS 2 |
|
|
( ) 2 |
|
xB |
|
xB |
|
|
|||||||||||
уравнения (4.37) получим |
R03 G2 |
|
|
|
Φ4 |
|
|
|
|
M S 2 |
|
|
|
P |
y |
|
3 |
|
|
. |
(4.38) |
|||||||||||||
y |
|
|
y |
|
|
|
|
y |
|
|
y |
|
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
B |
|
|
|
B |
|
|
|
|
|
|
|
B |
|
|
E |
|
|
B |
|
|
|
Из геометрических соображений (см. рис.4.11) можно получить, что |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
2 |
|
|
1 |
xB |
tg 2 , |
xS 2 |
|
AS2 |
tg 2 |
|
|
yS 2 |
|
AS2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
, y |
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
. |
(4.39) |
|
|
|
|
|||||||||||||
|
y |
|
|
cos |
y |
|
|
|
y |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
B |
2 |
2 |
B |
|
|
|
B |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
B |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Подставив (4.39) в (4.38), находим величину R03 в заданном положении. Изложенный метод можно применить для определения реакции любой освобождающей связи. Что же касается неосвобождающих связей, то соответствующие им реакции в принципе невозможно определить в процессе силового расчета механизма.
Билет №9. Силовой расчет механизмов, содержащих высшие кинематические пары. Расчет кулачкового механизма методом кинетостатики и с помощью общего уравнения динамики.
Конструктивными элементами, образующими высшую кинематическую пару, являются поверхности, принадлежащие сопрягаемым звеньям. В одних случаях эти поверхности в каждом положении механизма касаются в некоторой точке, в других – касание происходит по некоторой линии. При точечном контакте абсолютно твердых звеньев и при отсутствии сил трения реакции в кинематической паре сводятся к силе Rn, направленной по общей нормали к контактирующим поверхностям. Такая пара является пятиподвижной (рис.4.12, а). При линейном контакте силы взаимодействия распределены вдоль линии контакта и
направлены в каждой точке по общей нормали к поверхностям
(рис.4.12,б).
|
|
B |
В |
плоском |
кулачковом |
механизме |
|||||||
|
|
(рис.4.13) линией контакта является |
|||||||||||
|
|
|
|||||||||||
|
R 12n |
M 12AR |
прямая, силы взаимодействия лежат в |
||||||||||
|
|
одной |
плоскости |
и |
приводятся |
к |
|||||||
|
|
A |
главному вектору R12n , направленному |
||||||||||
|
|
|
|||||||||||
|
y |
R 21n |
по нормали к поверхности кулачка, |
и |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
M12R A , |
|
|
|||
|
O |
x |
главному |
моменту |
|
вектор |
|||||||
|
|
которого |
|
лежит |
|
в |
плоскости, |
||||||
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
касательной к профилю. В этом случае |
||||||||||
|
|
Рис. 4.13 |
высшая кинематическая пара является |
||||||||||
|
|
|
четырехподвижной. |
|
|
Аналогичная |
|||||||
|
|
|
картина возникает в прямозубых и |
||||||||||
|
косозубых эвольвентных цилиндрических передачах. Здесь, правда, |
||||||||||||
|
в зацеплении могут одновременно находиться несколько пар |
||||||||||||
Рис. 4.14 |
зубьев, но все силы контактного взаимодействия лежат в одной |
||||||||||||
плоскости, проходящей через линию зацепления и параллельной |
|||||||||||||
|
|||||||||||||
осям вращения колес. Рассмотрим некоторые примеры. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dN |
|
|
|
|
|
dS |
|
dMв |
ωк |
|||||||
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||
|
d |
|
F |
|
|
|
|
|
|
|
|
A |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Vск |
|||
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S |
dMк |
|
ωn |
|||||||||||
Рис. 4.12 |
|
|
Рис. 5.1
R12n cos – G1 = 0,
Q – R12n ecos – R12n sin (h0 + s) – G1 sin t = 0,
а). Рассмотрим кулачковый механизм, состоящий из кулачка 1 и поступательно движущегося толкателя 2
(рис.4.14).
Механизм содержит две низших кинематических пары (O и B) и одну высшую (A). В плоскости движения во вращательной паре две неизвестных компоненты реакции – R01x и R01y, в поступательной –
R02 и M02R z , и в высшей кинематической паре –
нормальная сила R12n= – R21n. Вместе с обобщенной силой Q имеем шесть неизвестных. Для их отыскания можем составить шесть уравнений кинетостатики, которые при равномерном вращении кулачка имеют следующий вид:
R01x + Ф1cos t + R12nsin = 0, |
R01y + Ф1 sin t – |
R02 – R12n sin = 0, |
|
R12n cos – P – Pпр – Ф2 – G2 = 0, |
R |
h sin M R |
0. Здесь t – угол между радиусом 0С1 (С1 |
– |
|
|
12n |
1 |
02z |
|
|
центр масс кулачка) и осью x, 1= 0С1, – угол давления, Ф1 |
и Ф2 – силы инерции кулачка и толкателя, G1 |
и |
G2 – силы тяжести, Рпр – сила, создаваемая пружиной, прижимающей толкатель к кулачку.
ВОПРОС № 10.Трение в кинематических парах. Трение скольжения, качения и верчения. Модель высшей КП с точечным контактом. S – поверхность соприкосновения элементов кинематической пары. Выделим на этой поверхности элементарную площадку dS в окрестности некоторой точки A. dF называется
силой трения скольжения; dMк – моментом трения качения, dMв – моментом трения верчения. Сила dF
направлена противоположно вектору относительной скорости Vск Векторы dMк и dMв – противоположны по направлению соответственно касательной ωk и нормальной ωn составляющим вектора относительной угловой скорости.Закон Амонтона – Кулона.
dF |
|
f |
|
dN |
|
, |
|
dMк |
|
k |
|
dN |
|
, |
|
dM В |
|
kВ |
|
dN |
|
, (5.1) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где f – безразмерный коэффициент трения скольжения, k и kв – коэффициенты трения качения и верчения.
dF f |
|
dN |
|
|
|
vск |
|
|
, dM |
к |
k |
|
dN |
|
|
|
|
ωк |
|
|
, dM |
В |
k |
В |
|
dN |
||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
vск |
|
|
|
|
к |
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
vск |
|
|||||
Суммарная сила трения: F dF f |
|
dN |
|
|
|
, |
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S |
|
|
|
|
|
|
|
S |
|
|
|
|
|
|
vск |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ωn .(5.2)
n
(5.3) где S – поверхность соприкосновения. Если
скорость скольжения в точке контакта и относительная угловая скорость равны нулю, суммарные силы и моменты сил трения в кинематической паре могут быть определены из условий равновесия звеньев.
F = P, Mк = Prּ. (5.4) Нарушение состояния покоя (качение): |
P |
k |
|
N , (5.5) |
где k – коэффициент трения |
||||||||
r |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
качения. |
Скольжение |
||
|
a) |
|
|
б) |
|
|
|
|
|
P fn N |
, (5.6) |
где fn – |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
коэффициент |
трения |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
покоя, обычно |
несколько |
||
|
r |
|
|
r |
|
|
|
|
|
превышающий |
величину |
||
|
P |
|
|
|
P |
|
коэффициента |
трения |
|||||
|
0 |
|
|
0 |
|
|
скольжения f. |
|
|||||
|
|
|
|
k |
|
|
|||||||
|
G |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Prּ |
|
G |
|
N |
|
|
|
|
||||
|
|
2 |
|
|
|
|
|
||||||
|
N |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
F |
|
MK |
|
F |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 5.2
ВОПРОС № 11.Трение в кинематических парах. Динамические модели поступательной пары в плоском механизма с учетом трения.
Трение в кинематических парах. S – поверхность соприкосновения элементов кинематической пары. Выделим на этой поверхности элементарную площадку dS в окрестности некоторой точки A. dF называется
силой трения скольжения; момент dMк – моментом трения качения, момент dMв – моментом трения верчения.
Сила dF |
направлена противоположно |
вектору |
относительной |
скорости Vск |
Векторы |
|
dMк |
|
|
и dMв – |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
противоположны |
по |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
a) |
|
|
б) |
|
|
|
|
направлению |
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
соответственно |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
касательной |
|
|
ωk |
|
|
|
|
|
|
и |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
r |
P |
|
r |
P |
нормальной |
|
|
|
|
|
|
|
ωn |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
0 |
|
0 |
составляющим |
|
|
вектора |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
G |
|
|
|
k |
относительной |
|
|
угловой |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Prּ |
|
G |
N |
скорости.Закон Амонтона |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
N |
2 |
– Кулона. |
|
|
dF |
|
|
f |
|
|
dN |
|
|
|
, |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
F |
|
|
|
|
|
|
|
F |
|
|
|
dM к |
|
|
k |
|
|
|
dN |
|
|
|
, |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
MK |
Рис. 5.2 |
|
|
dM В |
|
|
kВ |
|
dN |
|
|
|
, |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(5.1)где f |
– безразмерный |
|||||||||||||||||
коэффициент трения скольжения, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
k и kв – коэффициенты трения качения и верчения. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Суммарная сила трения: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
F dF f |
|
dN |
|
|
|
vск |
|
|
, (5.3) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
vск |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
S |
S |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где S – поверхность соприкосновения. Для того чтобы воспользоваться этой формулой, нужно знать закон распределения нормальных реакций по поверхности S.
dF f |
|
dN |
|
|
|
vск |
|
|
, dMк k |
|
dN |
|
|
|
|
ωк |
|
|
, dMВ kВ |
|
dN |
|
|
|
|
ωn |
|
|
.(5.2) |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
vск |
|
|
|
|
к |
|
|
|
|
n |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Если скорость скольжения в точке контакта и относительная угловая скорость равны нулю, суммарные силы и моменты сил трения в кинематической паре могут быть определены из условий равновесия звеньев. F = P,
Mк = Prּ. (5.4) Нарушение состояния покоя (качение): P kr N , (5.5)где k – коэффициент трения качения
Скольжение: P fn N , (5.6) где fn – коэффициент трения покоя, обычно несколько превышающий величину коэффициента трения скольжения f.
Динамические модели поступательной пары в плоском механизма с учетом трения.
|
Без трения |
Одноточечный контакт |
Двухточечный контакт |
|
|
|
|
Rx |
0 |
f | Ry | sign x |
f (| NA | | NB |)sign x |
|
|
|
|
Ry |
Ry |
Ry |
NA + NB |
|
|
|
|
M0Rz |
M0Rz |
Ry e fRy hsign x |
(NB NA )a fh(NB NA )sign x |
|
|
|
|
ВОПРОС № 12.Трение в кинематических парах. Динамические модели вращательной пары в плоском механизма с учетом трения.Трение в кинематических парах. S – поверхность соприкосновения элементов кинематической пары. Выделим на этой поверхности элементарную площадку dS в окрестности некоторой точки A. dF называется силой трения скольжения; момент dMк – моментом трения качения, момент dMв –
моментом трения верчения. dF направлена противоположно вектору относительной скорости Vск .dMк и
dMв – противоположны по направлению соответственно касательной |
ωk |
и нормальной ωn составляющим |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
вектора относительной угловой скорости. Закон Амонтона – |
Кулона. |
|
|
|
|
dF |
|
f |
|
dN |
|
, |
|
d Mк |
|
|
|
k d |
|
,N |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
dM В |
|
kВ |
|
dN |
|
, |
(5.1)где f – безразмерный коэффициент трения скольжения, k и kв – коэффициенты трения |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
кач. и верчения. dF f |
|
dN |
|
|
|
vск |
|
|
, dM |
к |
k |
|
dN |
|
|
|
|
ωк |
|
|
, dM |
В |
k |
В |
|
dN |
|
|
|
|
ωn |
|
|
. (5.2) |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
vск |
|
|
|
|
к |
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
Суммарная сила |
трения: F dF f |
|
dN |
|
|
|
vск |
, (5.3) где |
S – |
поверхность соприкосновения. |
|
Если |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
vск |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S |
|
S |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
скорость скольжения в точке контакта и относительная угловая скорость равны нулю, суммарные силы и моменты сил трения в кинематической паре могут быть определены из условий равновесия звеньев.
|
a |
|
|
б |
|
F = P, Mк = Prּ. (5.4)Нарушение состояния |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
r |
P |
|
r |
P |
|
dN |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
0 |
|
|
0 |
dS |
dMв |
|
||
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
k |
|
ωк |
||
|
G |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
G N |
|
|
A |
|
||
|
|
Prּ |
2 |
|
dF |
|
|||
|
N |
|
|
|
|
Vск |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||
F |
|
MK |
|
F |
|
S dMк |
|
ωn |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
Рис. |
|
|
|
|
|
покоя (качение): P |
k |
N , (5.5)где |
|
|
Рис. 5.1 |
|
|||
k – коэффициент |
трения |
|
|
||||||
r |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
качения. Скольжение P fn N , (5.6) где fn – коэффициент трения покоя, обычно несколько превышающий
величину коэффициента трения скольжения f.
Динамические модели вращательной пары в плоском механизма с учетом трения.a)
б)
Rx N cos fN sin ; Ry N sin fN cos ,
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
(5.14) |
||
M R fr |
|
sign fr(1 f 2 ) |
|
R2 |
R2 sign . |
|
|
|
|||||||
N |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
0 z |
|
|
|
|
|
x |
|
y |
|
|
|
|
|
|
|
Рассмотрим закон распределения ( ) |
0 |
cos .( |
). |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
2 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Силы трения также являются распределенными |
f |
|
|
|
|
. |
|||||||||
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
2 |
N |
( )rd cos 0r |
||
|
|
|
|
|
2 |
|
2 |
|
|
|
|
2 |
|
|
f 0r, M |
F |
f ( )rd cos |
||
|
|
|
2 |
2 |
|
|
|
cos2 d 0r, 2
2
0Rz r 2d 2 f 0r 2.
2
Отсюда получаем
Rx N cos fN sin , Ry N sin fN cos ,
M R |
|
4 |
fr |
|
N |
|
sign . |
(5.15) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
0 z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
Без трения |
Пара с зазором (изношенная) |
Приработавшаяся цапфа |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Rx |
|
|
|
Rx |
Ncosα – fNsinα |
Ncosα – fNsinα |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Ry |
|
|
|
Ry |
Nsinα + fNcosα |
Nsinα + fNcosα |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
R |
|
|
|
0 |
|
|
fr | N | sign |
|
4 |
|
|
||
M0z |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
fr | N | sign |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
13. Трение в кинематических парах. Червячная пара.Трение в кинематических пара.S – поверхность соприкосновения элементов кинематической пары. Выделим на этой поверхности элементарную площадку dS в окрестности некоторой точки A. dF называется силой трения скольжения; момент dMк – моментом трения качения, момент dMв – моментом трения верчения. Сила dF направлена противоположно вектору
относительной скорости Vск Векторы dMк |
|
|
и dMв – противоположны по направлению соответственно |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
касательной |
|
|
|
|
ωk и |
нормальной |
|
|
ωn |
|
составляющим |
|
|
|
|
|
вектора |
относительной угловой скорости.Закон |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Амонтона – |
Кулона. |
dF |
dN |
, |
|
|
|
|
|
d Mк |
|
|
k |
d |
N, |
|
dM В |
|
|
kВ |
|
dN |
|
, |
(5.1)где f – безразмерный коэффициент |
|||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
трения |
|
скольжения, |
|
|
k |
и |
|
|
|
|
|
kв |
|
|
|
|
– |
коэффициенты |
трения |
качения |
и |
верчения. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
dF f |
|
dN |
|
|
|
|
vск |
|
|
, dMк k |
|
dN |
|
|
|
|
ωк |
|
|
, dMВ kВ |
|
dN |
|
|
|
|
|
ωn |
|
|
. (5.2) |
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
vск |
|
|
|
|
к |
|
|
|
|
n |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
vск |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
Суммарная сила трения: |
F dF f |
|
dN |
|
|
|
|
, |
(5.3) где S – поверхность соприкосновения. Если скорость |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
vск |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S |
S |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
скольжения в (.) контакта и относительная угловая скорость равны нулю, суммарные силы и моменты сил трения в кинематической паре могут быть определены из условий равновесия звеньев.
F = P, Mк = Prּ. (5.4) Нарушение состояния покоя (качение): P kr N , (5.5), где k – коэффициент трения качения
. Скольжение: P fn N , (5.6)
F |
|
|
a) |
|
б) |
z, z* |
|
F |
|
|
** |
|
|||
N′ |
|
|
N |
z |
|
|
|
|
B |
|
F |
|
y** |
||
B |
|
|
|
N |
|||
|
|
|
|
|
|
α |
* |
|
|
|
|
|
|
|
y |
|
|
γ |
α |
|
B |
|
y |
|
|
|
γ |
|
|||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x*, |
|
|
|
|
|
|
x |
Рис. 5.6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
S – осевая сила |
на червяке |
(окружная |
сила на червячном |
|
колесе); P – окружная сила на червяке (осевая на червячном колесе);
Т – радиальная сила.
x
Червячное зацепление.
Угол α – угол профиля исходного контура (при α=0 виток червяка становится прямобочным).Угол γ – угол подъема винтовой линии червяка (при γ = 0 винтовая линия обращается в кольцевую).S =
Ncosαּcosγּ – Fsinγּ =N(cosαּcosγ – f ּ signNּsinγּsign q ),
P = Ncosαּ sinγּ + Fcosγּ =N(cosαsinγּ + fּsignNּcosγּsign q ),(5.16) T = Nּsinα.
z, z* |
|
|
|
|
N y** |
||
z** |
|
|
P |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
T |
F |
|
α |
|
|
|
y |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
B |
|
|
|
S |
|
y |
|
|
|
|
|
||||
γ |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
x*, x** |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 5.7 |
|
|
|
|