агеев павел electro
.doc
1. ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ КУРСОВОЙ РАБОТЫ
Целью курсовой работы является закрепление теоретических знаний и развитие навыков по проектированию и расчету автоматизированных приводов машин.
При выполнении курсовой работы необходимо:
- знать назначение, конструктивные особенности проектируемых электроприводов;
- уметь по нагрузочным диаграммам рассчитать и выбрать по каталогам электропривод требуемой мощности и построить его характеристики, разработать принципиальную схему его управления;
- уметь пользоваться справочниками, пособиями, стандартами и другой технической литературой.
2. Выбор варианта задания
Согласно принятому варианту 70111 выбираем исходные данные для расчета.
Частота вращения вала - .
-
Нагрузочные моменты, Нм
Время действия, с
;
;
;
;
;
;
;
;
;
;
По заданным значениям нагрузочных моментов и их времени действия откладываем соответствующие отрезки. Соединяем их все последовательно и получаем нагрузочную диаграмму (см. рис. 1).
3. Расчёт мощности двигателя
Определяем эквивалентный момент /1/:
;
;
.
Определяем эквивалентную мощность двигателя:
.
Определяем номинальную мощность двигателя:
,
где - номинальная продолжительность включения для электродвигателей в диапазоне мощностей 1,4160 кВт, %;
;
.
4. Выбор двигателя постоянного тока
По табл.3.1 /2/ выбираем электродвигатель, исходя из значения РН – номинальной мощности электродвигателя.
Принимаем двигатель Д31 со следующими паспортными данными: ; ; ; ; .
Определяем номинальный момент двигателя:
.
Определяем передаточное число мультипликатора, так как число оборотов двигателя больше требуемых:
.
Проверка двигателя по максимальной нагрузке
,
где Мнаиб. – наибольший нагрузочный момент,
Мmax – максимальный момент двигателя,
; ;
;
- условие выполняется.
Таблица 3.1
Технические характеристики электродвигателей постоянного тока серии Д закрытого исполнения с естественным охлаждением при ПВ = 40 %
Исполнение |
Тип двигателя |
Параллельное возбуждение1 |
|||
Рн, кВт |
I, A |
|
Mmax, Н.м |
||
Тихоходное, 220 В |
Д12 |
2,4 |
14 |
1200/1230 |
57/57 |
Д12 |
3,6 |
20,5 |
1060/1080 |
103/90 |
|
Д22 |
4,8 |
26 |
1120/1150 |
127/108 |
|
Д31 |
6,8 |
37 |
850/880 |
230/201 |
|
Д33 |
9,5 |
51 |
770/800 |
373/319 |
|
Д41 |
13 |
69,5 |
700/720 |
549/476 |
|
Д806 |
16 |
84 |
700/710 |
765/677 |
|
Д808 |
22 |
112 |
620/630 |
1450/1295 |
|
Д810 |
29 |
148 |
590/600 |
2160/1910 |
|
Д812 |
38 |
192 |
555/565 |
3190/2795 |
|
Д814 |
55 |
280 |
550/560 |
4810/4270 |
|
Д816 |
70 |
350 |
525/535 |
6870/6030 |
|
Д818 |
83 |
415 |
460/470 |
9025/7950 |
|
Быстроходное, 220 В |
Д21 |
4,4 |
24,5 |
1460/1500 |
90/78 |
Д22 |
6,5 |
34 |
1510/1570 |
127/108 |
|
Д31 |
9,5 |
50,5 |
1360/1420 |
206/181 |
|
Д32 |
13 |
68 |
1190/1240 |
363/304 |
|
Д41 |
17,5 |
90,5 |
1120/1160 |
520/446 |
|
Д806 |
21 |
110 |
1050/1060 |
725/643 |
|
Д808 |
26 |
134 |
810/825 |
1325/1175 |
|
Тихоходное 440 В |
Д21 |
3,1 |
9,5 |
1280/1300 |
61/54 |
Д31 |
5,2 |
14,5 |
890/910 |
142/128 |
|
Д41 |
12,5 |
34 |
710/720 |
392/348 |
|
Д808 |
22 |
56 |
620/630 |
1128/1030 |
|
Д810 |
29 |
74 |
590/600 |
1715/1510 |
|
Д812 |
36 |
92 |
560/570 |
2350/2060 |
|
Д814 |
55 |
138 |
550/560 |
3870/3380 |
|
Д816 |
70 |
175 |
530/540 |
5400/4760 |
|
Д818 |
83 |
205 |
460/470 |
7210/6380 |
|
Быстроходное 440 В |
Д22 |
5,6 |
15,5 |
1510/1550 |
90/78 |
Д32 |
12 |
31,5 |
1200/1240 |
270/235 |
|
Д806 |
21 |
55 |
1050/1060 |
677/510 |
1 Числитель – со стабилизирующей обмоткой; знаменатель – без стабилизирующей обмотки.
Определяем сопротивление якоря двигателя при температуре окружающей среды :
.
Определяем номинальный ток якоря:
.
Определяем частоту вращения якоря двигателя при идеальном холостом ходе:
Определяем КПД двигателя:
.
Построение естественной механической характеристики (см.рис. 2).
Естественная механическая характеристика представляет собой прямую, проходящую через две точки:
О1 ,
.
5. Расчет и построение статических пуско-регулировочных характеристик
Определение максимального и минимального нагрузочных моментов на валу двигателя:
;
,
где Мнаим. – наименьший отличный от нуля момент;
Построение искусственных пуско-регулировочных характеристик проводим в соответствии с рис.3.
Первую пусковую характеристику, соответствующую полному пусковому сопротивлению в главной цепи, строим по точкам О1 и а (n = 0 ; Mmax = 52,63 ).
Задаемся нижним пределом пускового момента в расчете, что при выбранном значении Mmax , разгон двигателя по мере отключения секций реостата будет происходить с одинаковыми колебаниями пускового момента.
Проводим через точки a и b, определяющие принятые границы пускового момента, ac и bd, параллельные оси координат, до пересечения с горизонтальной прямой О1е.
Вторую и последующие пусковые характеристики строим на основе следующих соображений. После включения двигателя в сеть увеличения частоты вращения его якоря, в цепь которого введены все секции пускового реостата, и изменение вращающего момента происходят по закону, характеризуемому прямой О1а.
Когда вращающий пусковой момент уменьшится до величины Mmin, а частота вращения якоря достигнет значения nA, характеризуемого ординатой точки пересечения прямых О1а и bd (точка А), первая секция пускового реостата должна быть выключена. Её выключение приведёт к повторному возрастанию тока в якоре, а вместе с ним и вращающего момента. Оставшиеся секции пускового реостата должны ограничивать ток до значения, определяемого вращающим моментом Mmax при частоте вращения nА.
Дальнейшее увеличение частоты вращения якоря и уменьшение вращающего момента происходит по закону, характеризуемому второй пусковой характеристикой (если она есть), которую следует провести через точки О1 и k. Когда частота вращения якоря и развиваемый им вращающий момент достигнут значений, характеризуемых ординатой точки пересечения прямой О1k с прямой bd (точка К), должна быть выключена вторая секция реостата и т.д.
После выключения последней секции реостата работа двигателя будет определяться его естественной механической характеристикой (прямой О1f).
Если при построении семейства пусковых характеристик окажется, что горизонтальная прямая, проведенная из точки М, и естественная механическая характеристика не пересекутся на прямой ас (точка F), то необходимо задаться другим значением Mmin и все построения повторить сначала.
По построенным пуско-регулировочным характеристикам определяем, что пусковой реостат имеет три секции.
Определение сопротивления всех секций пускового реостата:
;
;
Определение масштаба сопротивлений:
,
где ас – участок, соответствующий полному сопротивлению, мм (см. рис. 3.).
Измеряем .
Определение сопротивление трех секций на основе данных с рис 3. ( измеряем):
.
.
.
6. Описание принципиальной схемы управления пуском электродвигателя постоянного тока
Электрическая принципиальная схема пуска двигателя постоянного тока приведена на рис.4.
Пусковой реостат имеет 3 секции. На схеме (см.рис.4) приняты следующие обозначения:
Л - намагничивающая катушка, главный, блокировочный контакты линейного контактора;
1КУ, 2КУ, 3КУ - намагничивающие катушки, главные и блокировочные контакты контакторов ускорения;
1РВ, 2 РВ, 3 РВ – намагничивающие катушки и замыкающие контакторы реле времени;
ОВД - обмотка возбуждения двигателя.
R1, R2, R3 – ступени пускового реостата.