- •1. Исходные данные
- •2. Тепловой расчет двигателя
- •2.1 Исходные данные для теплового расчета
- •2.2 Параметры рабочего тела
- •2.3 Параметры окружающей среды и остаточные газы
- •2.4 Процесс впуска
- •2.5 Процесс сжатия
- •2.6 Процесс сгорания
- •2.7 Процесс расширения
- •2.8 Индикаторные параметры рабочего цикла двигателя
- •2.9 Эффективные показатели двигателя
- •2.10 Основные размеры цилиндра и удельные параметры двигателя
- •3 Построение индикаторной диаграммы проектируемого двигателя
- •4 Кинематический и динамический анализ кривошипно-шатунного механизма
- •4.1 Построение графиков перемещения, скорости и ускорения поршня
- •4.2 Определение масс и сил инерции движущихся частей кривошипно-шатунного механизма
- •4.3 Построение развернутой диаграммы суммарной силы
- •4.4 Построение диаграммы тангенциальных сил.
- •4.5. Построение суммарной диаграммы тангенциальных сил и проверка правильности динамического анализа.
- •5. Расчет и построение регулярной характеристики дизельного двигателя
- •5.1 Расчет передаточных чисел трансмиссии
- •5.2 Регуляторная скоростная характеристика двигателя в функции от частоты вращения коленчатого вала
- •6 Расчет и построение теоретической тяговой характеристики трактора
- •Литература
2.5 Процесс сжатия
С учетом характерных значений показателя политропы сжатия для заданных параметров двигателя принимаем n1=1,41-100/nH=1,41-100/2300=
=1,365.
Давление и температура в конце сжатия:
Рс=Ра·εn1=0,0892·171,365=4,26 МПа (12)
Тс=Та·ε n1-1=323,37·171,365-1=909,52 К (13)
Средняя молярная теплоемкость заряда (воздуха) в конце сжатия:
μсvc= 20,16+1,74·10-3·Тс=
= 20,16+1,74·10-3·909,52=21,74 кДж/(кмоль град) (14)
Число молей остаточных газов:
Мr= α·γr·Lо= 1,45·0,027·0,5= 0,0195 кмоля. (15)
Число молей газов в конце сжатия до сгорания:
Мс= М1+Мr= 0,725+0,0195=0,7445 кмоля. (16)
2.6 Процесс сгорания
Средняя молярная теплоемкость продуктов сгорания в дизеле:
μсpz=(20,2+0,92/α)+(15,5+13,8/ α)·10-4·Tz+8,314=
=(20,2+0,92/1,45)+(15,5+13,8/1,45)·10-4·Tz+8,314=29,149+0,0025Tz кДж/(кмоль·град) (17)
Число молей газов после сгорания:
Мz= М2+Мr= 0,7503+0,0195=0,7698 кмоля (18)
Расчетный коэффициент молекулярного изменения:
β= Мz/Мс =0,7698/0,7445=1,033 (19)
Принимаем коэффициент использования теплоты ξ= 0,85. Тогда количество теплоты, передаваемой газам на участке с z z при сгорании 1 кг топлива:
Q=ξ·Qн= 0,85·42500=36000 кДж/кг (20)
В дизеле без наддува для ограничения максимального давления сгорани принимаем большее значение степени повышения давления, чем в дизеле наддувом: λ = 1,85.
Температуру в конце сгорания определяют из уравнения сгорания:
β∙μсpzTz=Q/ [α·Lо·(1+γr)] + Тс (μcvc + 8,314λ) (21)
1,033(29,145+0,0025Tz)Tz=36000/(1,45·0,5·(1+0,027)+909,52·(21,66+8,314×1,85)=82103,81
0,0025 ∙ Tz2 + 30,1109Tz – 82103,81=0
Tz =
Давление в конце сжатия:
Pz= Pc·λ=4,26·1.85= 7,88 МПа (22)
Степень предварительного расширения:
ρ=(β·Tz)/(λ·Тс)=(1,033·2290)/(1,85·909,52)=1,4 (23)
2.7 Процесс расширения
Степень последующего расширения:
δ=ε/ρ=17/ 1,4= 12,14 (24)
С учетом характерных значений показателя политропы расширения для заданных параметров дизеля принимаем n2= 1,18. Тогда:
(25)
(26)
Проверим правильность ранее принятой температуры остаточных газов:
(27)
Δ=((965-930)/965)·100%=3,62 % (28)
(допустимое значение Δ= 5 %).
2.8 Индикаторные параметры рабочего цикла двигателя
Среднее индикаторное давление цикла для неокругленной индикаторной диаграммы:
(29)
Принимаем коэффициент полноты индикаторной диаграммы v=0,95. Среднее индикаторное давление:
(30)
Индикаторный КПД:
ηi = pi·α·lо/(Qнρкηv)=(1,216·1,45·14,5)/(42,5·1,19·0,83)=0,609 (31)
Индикаторный удельный расход топлива:
(32)