- •1. Динамический расчет кривошипно-шатунного механизма двигателя.
- •1.1. Индикаторная диаграмма.
- •1.2. Диаграмма сил давления газов Рг, развернутая по углу поворота коленчатого вала.
- •1.4. Диаграмма суммарной силы р действующей на поршень.
- •1.5. Диаграмма сил n, k и т.
- •1.6. Полярная диаграмма сил Rшш действующей на шатунную шейку коленчатого вала.
- •1.7. Диаграмма износа шатунной шейки.
- •1.8. Диаграмма суммарного индикаторного крутящего момента Мкр от всех цилиндров двигателя.
- •3. Конструктивная разработка и расчет двигателя.
- •3.1.1. Поршень.
- •Элементы поршневой группы
- •3.1.2 Поршневые кольца.
- •3.1.3. Поршневой палец
- •3.2. Шатунная группа.
- •3.2.1. Поршневая головка шатуна
- •Из условия не раскрытия стыка
- •3.4. Блок цилиндров, головка и картер двигателя
- •3.4.3. Болт крепления головки,
- •3.5. Механизм газораспределения.
- •3.5.1. Определение проходных сечений
- •3.5.2. Определение параметров профиля кулачка.
- •3.5.3. Расчет пружины клапана.
- •3.5.4 Определение размеров пружины.
- •4. Система смазки.
- •4.2. Масляный насос.
- •5. Система охлаждения.
- •5.1. Расчет радиатора.
- •6. Подбор массы маховика.
- •7. Анализ уравновешенности четырехцилиндрового двигателя с рядным расположением цилиндров
- •Литература
3.2.1. Поршневая головка шатуна
В поршневой головке шатуна возникают напряжения от натяга при запрессовке втулки или пальца и нагреве шатуна, от силы инерции поршневой группы и от силы газов.
Наиболее нагруженной является наружная поверхность шатуна. Наибольшие растягивающие и сжимающие напряжения возникают в сечении = З, поэтому в дальнейшем напряжение и запас прочности будем определять только для указанных сечений.
Величину З определяем из поперечного разреза двигателя.
Напряжение от натяга втулки:
где р – удельное давление втулки на головку.
р = 60,6 МПа
,где ЕСТ = (2,0…2,2) * 105 МПа – модуль упругости материала втулки.
t = 150C;
;
t = dп ст t = 0.02310-5150 = 3.4510-5 м – температурный натяг.
Напряжение от силы инерции поршневой группы ( )
aj = 56,3 МПа,
где =0,0145 м - средний радиус головки;
0,0063 м - толщина стенки головки;
К = 0,8 – 0,85;
10605,7*0,0145*0,04 = 6,2 Hм;
10605,7*0,45 = 4773 H;
-113,4*0,0055*0,042*544,52(1+0.256) = - 10605,7 Н.
При определении М и N принимаем абсолютные значения Pjn.
Функции f1(з) и f2(з) определяем из графиков.
Напряжения от силы, сжимающей поршневую головку шатуна
ас = - 13,7 МПа,
М = Рсж*rср*f3(з) = 19971*0,0145*-0,01 = - 2,9 Hм;
N = Рсж*f4(з) = 19971*0,012 = 239,7 Н;
=6,110,0053106–109,90,042565,52(1+0,256);
Рсж = 19971 Н.
Максимальное значение напряжения цикла:
max = a + aj = 86,5 + 56,3 = 142,8 МПа.
Минимальное напряжение:
min = a + ac = 86,5 – 13,7 = 72,8 МПа.
Запас прочности:
n = 3,9.
Материал шатуна Cт 40ХН; -1 = 300 МПа; = 0,156; .
Запас прочности поршневых головок шатунов должен лежать в пределах 2.5…5.0, что выполняется.
Стержень шатуна.
Расчет стержня производится по среднему сечению В - В Запас прочности стержня:
;
n = 6,79
Среднее сечение стержня:
fср = аш(hш – 2tш) + 2tшbш = 0,003(0,025 – 2*0,003) + 2*0,003*0,014;
fср = 1.43 * *10-4 м2.
Сила инерции растягивающая стержень:
Pj = mjFПr2(1+)*10-6;
Рj = 158,8 * 0,0055 * 0.042*544,52*(1+0.256)*10-6 = 0.0148 МН.
Сила сжимающая стержень:
Pсж = PZFП – mjFПr2(1+)*10-6;
Pсж = 5,4*0.0055–158,8*0.0055*0.042*544,52*(1+0.256)*10-6 = 0.016 МПа.
Запас прочности:
K = 1,1 – 1,15;
Шатунные болты.
Болты рассчитываются на режиме максимальной частоты вращения холостого хода.
Максимальная сила растягивающая болт:
0,0094 МПа
X = 0,2 - коэффициент основной нагрузки резьбового соединения
-0,003 – растягивающая сила приходящая на 1 болт
Из условия не раскрытия стыка
;
Рпр = -0,0085
Минимальная сила растягивающая болт
-0,0086
Напряжение в болте:
;
200,4 МПа
3,85*10-5 м2
- площадь поперечного сечения болта по внутреннему диаметру.
;
222,7 МПа
Коэффициент запаса:
5,7
Запас прочности должен быть не менее 2.
Для создания требуемой силы предварительной затяжки момент на ключе должен быть:
;
МКЛ = 80,1 Нм.
3.4. Блок цилиндров, головка и картер двигателя
3.4.1. Блок цилиндров.
Блок цилиндров выполняется с толщиной стенок водяной рубашки 4…6 мм, а верхней стенки – 8…12 мм.
Пространство для охлаждающей жидкости в рубашке блока выполняется равным 6…8 мм. Нижнее положение рубашки определяется из условия, чтобы уплотняющий пояс поршня в НМТ находился в зоне цилиндра, омываемой охлаждающей жидкостью. Для сообщения полости водяной рубашки блока с полостью головки цилиндра в верхней стенке блока делаются отверстия диаметром 8…12 мм.
В качестве материалов применяют серый перлитный чугун СЧ – 26, чугун СЧ–18-36, специальный легированный чугун или сплавы алюминия АЛ – 9 и АЛ – 4.
3.4.2. Цилиндры.
Цилиндры двигателя выполняются вместе с блоком и отливаются из чугуна. Толщина стенок цилиндра задается на основание статических данных по выражению:
= 0.05 * D + 2 мм = 0.05*84 + 2 = 6,2 мм
Принимаем = 6 мм, и далее проверяем расчетом:
;
У современных двигателей z = 20…60 МПа.
Полная длина цилиндра устанавливается из условия, чтобы при положении поршня в ВМТ он выступал за пределы цилиндра не более чем на 10…15мм. Следуя условию принимаем l = 157 мм.