Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:
280873 гидравлика.doc
Скачиваний:
1
Добавлен:
23.11.2019
Размер:
577.02 Кб
Скачать

2.Определение параметров силового гидроцилиндра

2.1.Диаметры поршня d1 и штока d2

По заданной нагрузке Р и номинальному давлению р0 определяем расчетную площадь сечения поршня S1

S1′= , (1)

Расчетный диаметр поршня D1

м,

по ГОСТ 12447 – 80 (табл. 7 приложения 1) – выбираем диаметр поршня

D1 = 70, мм = 0,07, м.

Из соотношения D2/D1=0,5 определяем расчетный диаметр штока

D2′ = 0,032м

и по ГОСТ 12447-80 – диаметр штока D2 = 32мм = 0,032м .

2.2. Расходы рабочей жидкости q10, q20 и q1

При быстром подводе стола расход в поршневой полости:

Q10=S1∙V0, м3/с, (2)

где S1 – площадь сечения гидроцилиндра, определяемая по диаметру D1:

м2;

м3/с.

Расход в штоковой полости:

Q20=Sш∙V0, м3/с, (3)

где Sш=S1-S2 – площадь сечения гидроцилиндра в штоковой полости;

S2 – площадь сечения штока, определяемая по диаметру D2:

м2;

Sш= м2;

м3/с.

При рабочем ходе расходы Q1 и Q2 определяtv по формулам

Q1=S1∙V, м3/с; Q2=Sш∙V, м3/с; (4)

м3/с;

м3/с.

2.3.Силы трения Тш и Тн.

Сила трения в уплотнении штока Тш

Тш=πD2h∙τ, кН, (5)

где h–ширина пакета уплотнения, определяемая по данным табл.8 приложения 1,

мм;

τ=0,22 МПа – напряжение силы трения в уплотнении шевронными манжетами;

Тш = Н.

Сила трения в направляющих стола Тн

Тн=G∙f, кН, (6)

где G=M∙g – вес перемещаемого оборудования (стола);

f=0,16 – коэффициент трения в направляющих стола типа «ласточкин хвост»;

Н.

2.4. Давление жидкости в полостях гидроцилиндра р1 и р2 при рабочем ходе

Баланс потенциальной энергии потока в единицах объемной плотности – давления на участке от гидроцилиндра до бака равен

р2-∆р=0, МПа, (7)

где ∆р – затрата потенциальной энергии (давления) на преодоление гидравлического сопротивления на участке от гидроцилиндра до бака.

Без учета потерь давления по длине потока в трубопроводе гидролинии слива затрата (потеря давления) ∆р равна

∆р=∆рд+∆рр+2∆рок, (8)

где ∆рд – потеря давления в дросселе (рис.1, поз.25.1);

∆рр – потеря давления в гидрораспределителе (рис.1, поз.17);

∆рок – потеря давления в обратном клапане (рис.1 поз.8 и 9).

Потери давления в дросселе и обратном клапане определяются по формуле

∆р=∆р0 , МПа (9)

где ∆р0 – номинальное значение перепада давления при номинальном расходе Q0, определяемое по табл.3 и табл.5 приложения 1.

По табл. 3 выбираем дроссель МДО-103:

Q0 = 40л/мин = 0,710-3м3/с; ∆р0д = 0,2 МПа;

по табл. 5 выбираем ОК Г51-32:

Q0 = 32л/мин = 0,510-3м3/с; ∆р0ок=0,25 МПа.

∆рд= Па;

∆рок= Па.

По табл. 2 выбираем гидрораспределитель Рх06.

Потерю давления в гидрораспределителе определяем по графику (рис.3 Приложение 1) в зависимости от расхода Q2: ∆рр=0,04 МПа.

По (8) ∆р = 298+40000+2729 = 41756Па.

Давление в поршневой полости р1 определяется из уравнения статического равновесия сил, приложенных к поршню со штоком

р1S12Sш+Р+Тшн , кН (10)

где р2 – давление в штоковой полости согласно (7), р2=41756Па;

р1= Па = 2,31МПа.

2.5.Коэффициент утечек Ку радиального зазора δ

Коэффициент утечек Ку равен отношению утечек ∆Q через радиальный зазор δ в гидроцилиндре к разности давлений в полостях р12

Ку= , (11)

При ламинарном течении в зазоре величина ∆Q равна

∆Q=πD1 , м3/с (12)

где μ = ν∙ρ= =0,0356 кг/(мс) – динамический коэффициент вязкости жидкости;

ширина поршня

∆Q= м3/с.

Ку= .

Тут вы можете оставить комментарий к выбранному абзацу или сообщить об ошибке.

Оставленные комментарии видны всем.