4.5 Построение эпюры арматуры.

Эпюру арматуры строят в такой последовательности:

– определяют изгибающие моменты М, воспринимаемые в расчетных сечениях, по фактически принятой арматуре;

– устанавливают графически или аналитически на огибающей эпюре моментов по ординатам М места теоретического обрыва стержней;

– определяют длину анкеровки обрываемых стержней W = Q/2q_sw+5d 20d, причем поперечная сила Q в месте теоретического обрыва стержня принимается соответствующей изгибающему моменту в этом сечении (рис. 5);здесь d-диаметр обрываемого стержня.

– в пролете допускается обрывать не более 50% расчетной площади сечения стержней, вычисленных по максимальному изгибающему моменту.

Рассмотрим сечения первого пролета. Арматура 2 22 А-III + + 220 А-III c A_s = 13,88 см². Определяем момент, воспринимаемый сечением, для чего рассчитываем необходимые параметры:

Арматура 2  20А-III с A_s = 7,6 см² доводится до опор, а стержни 2  20 A-III обрываются в пролете. Определяем момент, воспринимаемый сечением с арматурой 2  22 A-III:

;

Графически определяем точки теоретического обрыва двух стержней  20A-III. В первом сечении поперечная сила Q = 102кН, во втором сечении Q = 55кН. Интенсивность поперечного армирования в первом сечении при шаге хомутов S = 20см равна

длина анкеровки W₁ = 102000/2∙880+5∙2 = 68 см > 20 = 40 см.Во втором сечении при шаге хомутов S = 45см q_sw = 391Н/м; длина анкеровки W₂ = =55000/2∙391+5∙2 = 80 см.

Расчет эпюры арматуры для второго пролета аналогичный и поэтому здесь не приводится.

На первой промежуточной опоре слева принята арматура 212 A-III+222A-IIIс A_s = 9,9 см²; μ = 0,009; ξ = 0,32; η = 0,84; М = 365∙9,9∙0,84∙54(100)= = 164 кН∙м.

В месте теоретического обрыва остаются 212A-III с A_s = 2,6 см². Определяем момент, воспринимаемый сечением с этой арматурой. μ = 0,002; ξ = 0,07; η = = 0,965; М = 365∙2,26∙0,965∙57∙(100) = 45,4 кН∙м; поперечная сила в этом сечении Q= 140 кН; интенсивность поперечного армирования при шаге хомутов S = =14 см q_sw = 1257 Н/см; длина анкеровки W₃ = 140000/2∙1257+5∙2,2=67 см >20∙2,2 = = 44 см.

В такой же последовательности вычисляют значение W₄.

4.6.Расчет стыка сборных элементов ригеля

Рассматриваем вариант бетонированного стыка (рис. 6). В этом случае изгибающий момент на опоре воспринимается соединительными стержнями в верхней растянутой зоне и бетоном, заполняющим полость между торцом ригелей и колонной.

Рис. 6. К расчету бетонированного стыка

Принимаем бетон для замоноличивания класса В20;

R_b = 11,5 МПа: γ_b2 = 0,9; стыковые стержни из арматуры класса A-III; R_s = = 365МПа.

Изгибающий момент ригеля по грани колонны М = 163,93 кН∙м, рабочая высота сечения h₀ = 60 – 1,5 = 58,5 см.

по табл. 3.1 находим соответствующее значение η = 0,868 и определяем площадь сечения стыковых стержней

Принимаем арматуру 2  25 A-III с A_s = 9,82 см².

Длину сварных швов для приварки стыковых стержней с закладными деталями ригеля определяем следующим образом:

где

Коэффициент 1,3 вводим для обеспечения надежной работы сварных швов в случае перераспределения опорных моментов вследствие пластических деформаций.

При двух стыковых стержнях и двусторонних швах длина каждого шва(с учетом непровара) будет равна

Конструктивное требование

Принимаем .

Закладная деталь ригеля приваривается к верхним стержням каркаса при изготовлении арматурных каркасов. Сечение этой детали из условия прочности на растяжение:

Конструктивно принята закладная деталь в виде гнутого швеллера из полосы δ = 8мм, длиной 37 см; А = 0,8∙37 = 30 см²>15,4 см². Длина стыковых стержней складывается из размера сечения колонны, двух зазоров по 5 см между колонной и торцами ригелей и двух длин сварного шва l =30 + 2∙5 + 2∙13 = 66см.

ЛИТЕРАТУРА

1. СНиП 2.03.01-84. Бетонные и железобетонные конструкции/Госстрой СССР. – М.:ЦИТП Госстроя СССР, 1985.- 79 с.

2. Байков В.Н., Сигалов Э.Е.Железобетонные конструкции: Общий курс. Учебник для вузов. – 4-е изд., перераб. – М.: Стройиздат, 1985. – 728 с.

3. Попов Н.Н., Забегаев А.В. Проектирование и расчет железобетонных конструкций: Учеб. Пособие для строит. спец. вузов. – М.: Высшая школа, 1985. – 319 с.

4. Методические указания к курсовому проекту № 1 по дисциплине «Железобетонные конструкции» для специальности 1202 «Промышленное и гражданское строительство». Раздел 3. Сборные многопролетные ригели. – М., 1977(МИСИ им. В. В. Куйбышева).

5. Методические указания к первой части курса «Железобетонные и каменные конструкции» и задание к курсовому проекту № 1 для студентов 5 курса специальности «Промышленное и гражданское строительство»(1202). – М., 1982(ВЗИСИ).

РИГЕЛИ ПЕРЕКРЫТИЙ МНОГОЭТАЖНЫХ ЗДАНИЙ

Составители: Тамов Мухамед Алиевич

Редактор

Технический редактор

________________________________________________________________

Подписано в печать Формат 60х84/16

Бумага оберточная №1 Офсетная печать

Печ. л. Изд. №

Усл. печ. л Тираж экз.

Уч.-изд.л. Заказ №

Цена

Издательство КубГТУ: 350072, Краснодар, ул. Московская, 2, кор. А

Типография КубГТУ: 350058, Краснодар, ул. Старокубанская, 88/4

5