- •Химико-технологические системы
- •Содержание
- •Введение
- •1. Химико-технологические процессы и химико-технологические системы
- •1. Термины и определения
- •2. Технологические критерии эффективности химико-технологических систем
- •1. 2. 1. Степень превращения
- •1. 2. 2. Выход продукта
- •1. 2. 4. Производительность и интенсивность
- •1. 2. 5. Избирательность
- •1. 3. Структуры химико-технологических систем
- •1. 3. 1. Хтс с последовательной технологической связью
- •1. 3. 2. Параллельная технологическая связь
- •1. 3. 3. Последовательно-обводная технологическая связь (байпас)
- •1. 3. 4. Обратная (рециркуляционная) технологическая связь
- •1. 3. 5. Перекрестная технологическая связь
- •1. 4. Системный декомпозиционный анализ химико-технологических систем
- •4. 1. Молекулярно-кинетический уровень
- •1. 4. 2. Макрокинетический уровень
- •1. 4. 3. Аппаратный уровень
- •1. 4. 4. Уровень химико-технологической системы
- •1. 4. 4. 1. Синтез химико-технологической системы
- •1. 4. 4. 2. Анализ химико-технологической системы в целом
- •1. 4. 4. 3. Оптимизация химико-технологической системы
- •2. Химическая термодинамика
- •2. 1. Основные понятия и определения
- •2. 2. Первое начало термодинамики
- •2. 2. 1. Работа расширения идеального газа
- •2. 2. 2. Теплота процесса в различных условиях
- •2. 2. 3. Закон Гесса. Расчет тепловых эффектов химических реакций с использованием стандартных теплот образования и сгорания.
- •2. 2. 4. Зависимость тепловых эффектов химических реакций от температуры. Закон Кирхгофа
- •2. 3. Второе начало термодинамики
- •2. 3. 1. Термодинамически обратимые и необратимые процессы.
- •2. 3. 2. Математическое выражение второго начала термодинамики. Энтропия.
- •2. 3. 2. 1. Энтропия и термодинамическая вероятность
- •2. 3. 2. 2. Изменение энтропии как критерий направления процессов.
- •2. 3. 2. 3. Изменение энтропии при нагревании
- •2. 3. 2. 4. Изменение энтропии при фазовых превращениях
- •2. 3. 2. 5. Расчет абсолютной энтропии вещества
- •2. 3. 2. 6. Изменение энтропии при химическом превращении
- •2. 3. 3. Применение второго начала термодинамики к химическим процессам.
- •2. 3. 3. 1. Термодинамические потенциалы
- •2. 3. 3. 2. Уравнение Гиббса-Гельмгольца
- •2. 3. 3. 3. Критерии направления процессов в закрытых системах
- •2. 3. 4. Химический потенциал идеального и реального газа. Термодинамическая активность.
- •2. 3. 5. Уравнение изотермы химической реакции
- •3. Химическое равновесие
- •3. 1. Константы равновесия
- •3. 2. Расчет равновесного состава и равновесного выхода продуктов химической реакции
- •3. 3. Влияние температуры и давления на равновесный выход продуктов реакции. Принцип Ле Шателье.
- •3. 3. 1. Зависимость константы равновесия от температуры. Уравнения изобары химической реакции.
- •3. 3. 2. Влияние давления на равновесный выход продуктов химической реакции.
- •4. Фазовые равновесия
- •4. 1. Основные понятия и определения
- •4. 2. Условия равновесного сосуществования фаз
- •4. 3. Правило фаз Гиббса
- •4. 4. Однокомпонентные системы
- •4. 4. 1. Уравнение Клапейрона-Клаузиуса
- •4. 4. 1. 1. Применение уравнения Клапейрона-Клаузиуса к процессу плавления
- •4. 4. 1. 2. Применение уравнения Клапейрона-Клаузиуса к процессам испарения и возгонки
- •4. 4. 2. Диаграмма состояния однокомпонентной системы
- •4. 5. Метод физико-химического анализа. Диаграммы состав – свойство
- •4. 6. Двухкомпонентные системы
- •4. 6. 1. Бинарные системы взаимно растворимых жидкостей.
- •4. 6. 1. 1. Общая характеристика растворов
- •4. 6. 1. 2. Диаграмма состояния температура кипения – состав для идеального жидкого раствора
- •4. 6. 1. 3. Правило рычага
- •4. 6. 1. 4. Диаграммы температура кипения – состав для неидеальных растворов
- •4. 6. 1. 5. Разделение бинарных растворов
- •4. 6. 2. Системы взаимно нерастворимых жидкостей
- •4. 6. 2. 1. Диаграмма температура кипения состав для двух несмешивающихся жидкостей
- •4. 6. 2. 2. Перегонка с водяным паром
- •4. 7. Трехкомпонентные системы
- •4. 7. 1. Закон распределения
- •4. 7. 2. Экстрагирование
- •Библиографический список
4. 6. 1. 5. Разделение бинарных растворов
Для разделения растворов, чаще всего используют разницу в составах равновесных жидкой и парообразной фаз. Существует несколько видов такого разделения. Рассмотрим наиболее характерные.
1. Перегонка в равновесии (интегральная перегонка, однократное испарение) – простейший вид перегонки. Для нее характерно постоянство суммарного состава системы, т. е. весь пар находится в равновесии с испаряющейся жидкостью. Такому процессу на диаграмме Т – N соответствует вертикальная линия cl на рисунке 10.
Если при Р = const нагреть раствор, обозначенный точкой с, до температуры, отвечающей точке d, появятся первые пузырьки пара состава е. Так как пар более богат компонентом 2, чем жидкость (см. первый закон Коновалова – Гиббса), то состав жидкости постепенно обедняется вторым компонентом и относительно обогащается первым.
|
|
Рис.10. Испарение и конденсация в равновесии при постоянном давлении (интегральная перегонка) |
Рис.11. Дифференциальная (простая) перегонка при постоянном давлении |
Если при Р = const нагреть раствор, обозначенный точкой с, до температуры, отвечающей точке d, появятся первые пузырьки пара состава е. Так как пар более богат компонентом 2, чем жидкость (см. первый закон Коновалова – Гиббса), то состав жидкости постепенно обедняется вторым компонентом и относительно обогащается первым. Это приводит к повышению температуры кипения раствора. Она меняется по кривой dgi. Однако состав пара при этом тоже меняется, причем в паре тоже постепенно увеличивается относительное содержание первого компонента. Состав пара равновесного с жидкой фазой меняется по кривой efk. Отрезки нод справа от линии постоянного состава cl характеризуют относительные количества жидкой фазы (см. правило рычага, разд. 4. 6. 1. 3). Они постепенно уменьшаются, что соответствует выкипанию жидкости. Отрезки нод слева от вертикали cl изображающие относительные количества пара, постепенно увеличиваются. Достижение точки, k отвечает полному, исчезновению жидкой фазы. В системе остается только пар, состав которого точно равен составу исходного раствора. Дальнейший нагрев по kl делает пар ненасыщенным (перегретым). Таким образом, пар сильнее всего отличается по своему составу от исходного раствора только в самый первый момент вскипания. По мере дальнейшего испарения состав пара все более приближается к составу исходного раствора. Очевидно, что разделения компонентов раствора такой метод не дает. Он позволяет обогатить конденсат компонентом 2, если не доводить испарение до конца, а остановить его, например, при температуре t. При полной конденсации пара, отвечающего точке f, получится конденсат (дистиллят) такого же состава fk. Как видно на рис. 10, конденсат fk обогатился компонентом 2 по сравнению с исходной жидкостью с. Подобные методы разделения применяют наряду с другими при переработке нефти.
На рис. 10 можно рассмотреть также процесс однократной или интегральной конденсации (конденсация в равновесии). Процесс конденсации обратен уже разобранному процессу испарения. Легко заметить, что если довести процесс конденсации до конца, то состав конденсата с в точности равен составу исходного пара l. Если же применить частичную конденсацию, то состав полученной жидкости будет отличаться от начального состава пара. Например, прекращение конденсации при температуре t даст жидкость gk, менее богатую компонентом 2, чем исходный пар.
Таким образом, испарение, и конденсация приводят к частичному изменению состава исходных жидкости и пара.
2. Дифференциальная перегонка (постепенное испарение, «простая» перегонка) отличается от только что рассмотренной интегральной перегонки тем, что образующийся в перегонном кубе пар непрерывно удаляют и конденсируют. Благодаря этому состав системы в перегонном кубе непрерывно изменяется.
На рис. 11 показан ход дифференциальной перегонки. Точки c0, с1, с2 и т. д. обозначают составы кипящего раствора при температурах t0, t1, t2 ... Точки d0, d1, d2... – составы элементарных порций равновесного с жидкостью пара. В условиях отвода пара из перегонного куба испарение жидкости не закончится при температуре t2. Жидкая фаза в пределе станет чистым компонентом 1, а температура кипения достигнет Т0,1 – температуры кипения чистого первого компонента. Однако количество оставшегося чистого вещества 1 крайне мало.
Простую перегонку можно использовать для разделения исходного бинарного раствора на составляющие его компоненты, если раствор не имеет экстремумов на зависимости температуры кипения от состава раствора. При дифференциальной перегонке систем с минимумом температуры кипения (рис. 9а) в кубовом остатке останется тот жидкий компонент, которым обогащен исходный раствор по сравнению с точкой азеотропа c. При дифференциальной перегонке систем с максимумом температуры кипения (рис. 9б) в кубовом остатке останется азеотропный раствор независимо от состава исходного раствора.
Аналогично рассмотренному испарению с отводом пара можно проанализировать конденсацию с непрерывным отводом из системы образующейся жидкости. При подобной конденсации пара с исходным составом d0 он будет относительно обогащаться компонентом 2, температура конденсации будет понижаться и, наконец, при Т0,2 сконденсируется последняя порция пара. Это будет чистый второй компонент, однако, тоже в очень небольшом количестве. Сочетание разделения испарением и конденсацией оказывается намного эффективнее, чем каждый из методов в отдельности.
3. Ректификация – это наиболее совершенный способ разделения растворов на основе испарения и конденсации. В этом методе используют принцип противотока неравновесных жидкости и пара, обеспечивая их тесный контакт (рис. 12). В ректификационной колонне на некотором уровне а – a пар, поднимаясь вверх, встречает более холодную жидкость (флегму) и, частично конденсируясь, обогащается компонентом 2 (рис.13). Такие процессы происходят и на других уровнях, В итоге выходящий из верхней наиболее холодной части ректификационной колонны охлажденный пар почти целиком состоит из компонента 2. Его конденсируют, частично используют для орошения колонны (флегма), а большая часть дистиллята является одним из продуктов разгонки – практически чистым компонентом 2.
В свою очередь, жидкость, стекая вниз и соприкасаясь с паром на уровне а – a нагревается за счет теплоты конденсации, частично испаряется и обогащается компонентом 1.
В нижней наиболее нагретой части колонны собирается практически чистый первый компонент. Изменение температуры и составов жидкости и пара в результате их тепло- и массообмена при контакте на уровне а – a показано на рис. 13. И жидкость, и пар приближаются к равновесному состоянию, однако могут и не достигнуть его, если время контакта мало.
|
|
Рис. 12. Принцип ректификации |
Рис.13. Соотношение составов жидкости и пара при ректификации |
При ректификации растворов с азеотропами (в отличие от систем без экстремумов на диаграммах Т – N) в чистом виде может быть получен только один из компонентов. Другим продуктом разгонки обязательно оказывается азеотропный раствор, который ведет себя при испарении как чистая жидкость. В системах с минимумом температуры кипения азеотроп переходит в дистиллят. В нижней части колонны собирается либо практически чистый первый компонент (если состав исходного раствора лежит слева от азеотропной точки c – см. рис. 9а), либо второй компонент (если исходный раствор богаче компонентом 2, чем азеотропный раствор). В системах с максимумом температуры кипения (рис. 9б) азеотропный раствор собирается в нижней части колонны, а в дистиллят переходит либо первый компонент (если состав исходного раствора лежит слева от азеотропной точки c), либо второй компонент (если состав исходного раствора лежит справа от азеотропной точки c).
При проектировании ректификационных колонн обязательно используют диаграммы состояния в координатах температура кипения – состав и состав жидкости – состав пара.