- •Механика сплошной среды (60 часов)
- •1. Роль науки в механике сплошной среды [1]
- •1.1. Введение в механику сплошной среды
- •1.3. Области и разделы мсс
- •1.4. Основные задачи механики сплошных сред в бурении
- •1.5. Инструментарий мсс
- •2. Среды, применяемые и встречающиеся при бурении нефтяных и газовых скважин [2]
- •2.1. Основы течения сред
- •Вязкость
- •2.2. Типы жидкостей Ньютоновская жидкость
- •2.3. Буровые растворы и их технологические функции
- •2.4. Типы буровых растворов
- •2.5. Основные параметры бурового раствора
- •2.7. Примеси, загрязняющие буровой раствор
- •2.8. Оборудование для регулирования параметров раствора
- •3. Уравнения гидромеханики (мсс) [1]
- •3.1. Кинематика сплошной среды
- •3.2. Система дифференциальных уравнений потока жидкости
- •3.4. Общая система уравнений гидромеханики [3] Из вышеизложенного следует, что движение сплошной среды, определяемые фундаментальными физическими законами описывается системой уравнений:
- •4. Задачи Гидромеханики в бурении
- •4.1. Течение в щелевом канале
- •4.2. Течение в кольцевом канале и круглой трубе
- •4.3. Изменение забойного давления при спускоподъемных операциях в скважинах (спуск и подъем колоны труб с постоянной скоростью)
- •4.4. Влияние проницаемости стенки скважины на гидравлические потери
- •4.5. Влияние конфигурации сечения затрубного пространства скважины на гидравлические потери и другие показатели течения жидкости
- •4.6. Гидравлический удар в скважине
- •4.7. Отчистка ствола скважины от шлама
- •4.8. Определение скорости осаждения частиц
- •5. Уравнения механики деформированного тела (мдт)
- •5.1.Элементы теории деформаций
- •5.2. Динамические величины и элементы теории напряжений
- •5.3. Мгновенные уравнения состояния и критерии прочности
- •5.4. Временные уравнения состояния и критерии длительной прочности
- •5.5. Критерии разрушения на основе теории трещин
- •5.6. Общая система уравнений механики деформируемого твердого тела
- •6.2. Устойчивость горных пород в скважинах
- •Литература
- •Дополнительная литература
- •Темы рефератов (дополнительные темы для изучения)
4.2. Течение в кольцевом канале и круглой трубе
Рассмотрим ламинарные течения жидкости в каналах.
Течение ньютоновской жидкости в кольцевом канале характеризуется следующими интегральными соотношениями:
- объемный расход (4.13)
- средняя скорость (4.14)
- коэффициент сопротивления (4.15)
Здесь , , - параметры кольцевого канала; - радиусы внутреннего и внешних цилиндров. Из предельного случая течения потока в кольцевом зазоре вытекают известные характеристики течения в круглой трубе.
Течение ньютоновской жидкости в круглой трубе
- объемный расход (4.16)
- средняя скорость (4.17)
- коэффициент сопротивления (4.18)
Течение неньютоновской жидкости (Бингама) в кольцевом канале
Схема профиля скорости в кольцевом канале неньютоновской жидкости (Бингама) приведена на Рис. 9. Основные интегральные соотношения имеют вид:
- объемный расход (4.19)
- средняя скорость (4.20)
- коэффициент сопротивления (4.21)
Здесь, - обобщенный параметр Рейнольдса; - приведенная вязкость Шведова-Бингама; - параметр Сен-Венана для кольцевого канала; . В предельном случае, когда ; ; - приведенный радиус жесткого ядра из вышеизложенных зависимостей следуют формулы для течения в круглой трубе.
Течение неньютоновской жидкости (Бингама) в круглой трубе
- объемный расход (4.22)
- средняя скорость (4.23)
- коэффициент сопротивления (4.24)
Здесь, - обобщенный параметр Рейнольдса; -приведенная вязкость Шведова-Бингама; - параметр Сен-Венана.
Степенная модель течение неньютоновской жидкости в кольцевом канале
Соотношения основных характеристик потока имеют вид:
- объемный расход (4.25)
- средняя скорость (4.26)
где: - характерная скорость
- коэффициент сопротивления (4.27)
Здесь - обобщенный параметр Рейнольдса;
- приведенная вязкость Освальда-Вейля для кольцевого канала.
Степенная модель течения неньютоновской жидкости в круглой трубе
Соотношения основных характеристик потока имеют вид:
- объемный расход (4.28)
- средняя скорость (4.29)
где: - характерная скорость
- коэффициент сопротивления (4.30)
Здесь - обобщенный параметр Рейнольдса;
- приведенная вязкость Освальда-Вейля для кольцевого канала.
При турбулентном режиме течения жидкости, когда параметры числа Рейнольдса больше критических значений используется универсальные зависимости для определения коэффициента сопротивления.
Для случая турбулентного течения в щелевом канале:
гладкий канал: ; шероховатый канал: , где - относительная шероховатость; - высота элементов шероховатости.
Для случая турбулентного течения в кольцевом канале:
гладкий канал: ; шероховатый канал: , где: .
4.3. Изменение забойного давления при спускоподъемных операциях в скважинах (спуск и подъем колоны труб с постоянной скоростью)
В практике бурения давно замечено, что в сложных геолого-технических условиях неверный выбор скорости спуска или подъема колонны труб может быть причиной серьезных осложнений.
Характерная особенность спуска или подъема колонны труб кратковременность и неравномерность процесса.
Рассмотрим случай изменения забойного давления при равномерном спуске и подъеме колонны труб с постоянной скоростью V.
Принимая во внимания принятые упрощения, считается, что течение в колонне или заколонном пространстве происходит в результате вытеснения жидкости колонной труб и основная задача состоит в определении забойного давления и силы сопротивления движению колонны.
Профиль скоростей в трубе и затрубном пространстве при спуске колонны приведен на Рис. 10.
Пусть движение колонны в скважине сопровождается структурным вытеснением неньютоновской жидкости Шведова-Бингама. Величина гидравлических потерь на любом участке колонны труб длинной L определится:
, с закр. низом: (4.31)
здесь значение коэффициентов определится как:
; ; безразмерные радиусы ядра потока определятся как: ; ; .
Из анализа данных реальных спускоподъемных процессов следует, что значения коэффициентов a, b, для колонны труб с открытым низом могут быть значительно ниже, чем колонны с закрытым низом. Это различие тем больше, чем меньше кольцевой зазор и чем больше внутренний диаметр труб, что характерно для спуска обсадных труб. Следовательно, при спуске (подъеме) колонны труб с открытым низом забойное давление всегда будет увеличиваться (уменьшатся) больше, чем при движении колонны с закрытым низом.
Значение критическая (максимальная) скорость спуска (подъема) колоны можно определить:
, (4.32)
где параметр Хедстрема вычисляется как: .
Величина максимальной скорости обсадной колоны характеризует максимально возможную скорость вытеснения бурового раствора при соблюдении структурного режима (режима при котором действительны используемые соотношения). Для расчетов принимаем значение скорости .
Практический интерес представляет величина силы сопротивления движению колонны, которую можно определить:
. (4.33)