12.5 Расчет радиантной камеры

12.5.1 Задаются теплонапряжением поверхности нагрева радиантных труб

( q_p = 35…58 кВт/м²) [3, с. 359] и ориентировочно принимают температуру дымовых газов на перевале (Т_п = 975…1125К) [3, с. 359].

12.5.2 Средняя теплоемкость продуктов сгорания 1 кг топлива (кДж/(кгград)) при Т_р

, (12.27)

где удельная теплоемкость газов на перевале при Т_п, кДж/(кмольград).

12.5.3 Количество тепла, передаваемое сырью в радиантной (Q_p) и конвективной (Q_к) камерах, кВт

(12.28)

Q_к = Q_п – Q_p . (12.29)

12.5.4 Температуру сырья на входе в радиантную камеру определяют по величине удельной энтальпии жидкости на выходе из камеры конвекции, т.е. на входе в радиантную камеру

.(12.30)

По таблице А1.1 приложения А находят температуру сырья на входе в радиантную камеру Т_р .

12.5.5 Температура наружной поверхности радиантных труб θ принимается на 30…40 градусов выше средней температуры сырья в камере радиации

, (12.31)

где Т_к – температура сырья на выходе из печи, К.

12.5.6 Теоретическая максимальная температура горения

, (12.32)

где Т_о – приведенная температура исходной системы, определяемая с учетом тепла, вносимого воздухом и водяным паром на распыливание топлива по выражению

. (12.33)

12.5.7 По известным величинам Т_max , Т_п и θ с использованием данных, приведенных в таблице 12.3 и на рисунках А1.4, А1.5 приложения А определяется значение параметра q_S.

Если расчетное значение температуры экрана θ не совпадает со значениями, по которым построены графические зависимости, необходимо определить q_Sдлявсех трех значений θ (473, 673 и 873 К) и построить вспомогательную кривую зависимости q_sот θ. Полученная кривая позволяет определить значение q_Sдля данной температуры поверхности радиантных труб.

Таблица 12.3 – Зависимость температуры газов на перевале Т_п от максимальной температуры горения Т_max, параметра q_s = Q/H_s и температуры θ

Та, К	Значение Тmaxпри различных значенияхqs, Вт/м2и θ, К
	58 150 Вт/м2			116 300 Вт/м2			232 600 Вт/м2			348 900 Вт/м2
	473 К	673 К	873 К	473К	673 К	873 К	473 К	673 К	873 К	473 К	673 К	873 К
1073 1273 1573 1673 1873 2073 2273 2673	753 793 823 833 853 863 873 893	823 853 873 893 913 923 933 953	933 963 993 998 1003 1013 1023 1043	833 893 933 953 988 1003 1013 1033	873 933 973 1003 1033 1043 1053 1083	953 1013 1053 1073 1093 1103 1123 1143	913 993 1043 1093 1133 1153 1183 1213	943 1023 1083 1123 1153 1173 1193 1233	993 1083 1133 1163 1193 1223 1263 1283	943 1063 1133 1173 1213 1243 1283 1333	973 1093 1153 1193 1233 1263 1293 1343	1013 1133 1193 1233 1273 1303 1343 1373

12.5.8 По известному количеству тепла, внесенного в печь

(12.34)

определяют величину эквивалентной абсолютно черной поверхности Н_s

. (12.35)

12.5.9 Выбирают конструкцию печи и степень экранирования ψ

, (12.36)

где Н_л– эффективная лучевоспринимающая поверхность, м²;

F– неэкранированная, т.е. не занятая радиантными трубами, поверхность кладки, м².

Приняв числовое значение степени экранирования в диапазоне = 0,3…0,8 (0,35…0,50) [3, с. 366] по таблице 12.4 или рисунку 12.1 в зависимости от коэффициента избытка воздуха α₁находят отношениеH_s/H_ли определяют величину эффективной лучевоспринимающей поверхности

.(12.37)

Таблица 12.4 – Зависимость отношения H_s/H_л от степени экранирования ψ и коэффициента избытка воздуха α

α	Hs/Hл при различных значениях ψ
	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8	1,0
1,0 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2,0 2,5	0,98 0,97 0,95 0,94 0,92 0,91 0,89 0,88 0,86 0,85 0,83 0,78	0,92 0,90 0,88 0,86 0,84 0,82 0,80 0,78 0,77 0,75 0,73 0,67	0,84 0,81 0,78 0,76 0,74 0,72 0,70 0,68 0,66 0,64 0,63 0,56	0,80 0,77 0,74 0,72 0,68 0,66 0,65 0,63 0,61 0,58 0,57 0,50	0,77 0,73 0,70 0,68 0,65 0,62 0,60 0,58 0,56 0,54 0,53 0,46	0,73 0,70 0,67 0,65 0,62 0,58 0,57 0,55 0,53 0,51 0,49 0,42	0,70 0,67 0,63 0,62 0,58 0,55 0,53 0,51 0,49 0,47 0,46 0,38	0,65 0,62 0,58 0,55 0,52 0,50 0,47 0,45 0,43 0,42 0,40 0,33

Рисунок 12.1 – Зависимость отношения H_s/H_лот степени экранирования топки

12.5.10 Принимают расстояние между осями труб S и число рядов труб в экране в зависимости от принятых значений по графику (рисунок А1.6 приложения А) определяют фактор формы К. При S/d_н = 2 для однорядного экрана К = 0,88, для двухрядного экрана К = 0,98 ( для первого ряда К = 0,68, для второго К = 0,30). По величине К определяют площадь заэкранированной поверхности кладки Н (м²)

т.е. . (12.38)

С другой стороны, площадь заэкранированной поверхности кладки можно определить по уравнениям

- для однорядного экрана

; (12.39)

- для двухрядного экрана

, (12.40)

где n – общее число труб радиантной камеры;

l – полезная длина трубы, м. (см. пункт 12.4, формула 12.26)

Решая совместно уравнения 12.38 и 12.39 либо 12.40, определяют число радиантных труб и их поверхность

, м. (12.41)

12.5.11 В зависимости от выбранной конструкции печи решается вопрос о размещении радиантных труб. Например, в печи с наклонным сводом радиантные трубы располагают на поде и своде печи. Определяют геометрические размеры печи расчетным путем (зная число труб на соответствующей стороне печи и их размеры), либо конструктивно. Принимают число труб в ряду и расстояние между осями труб (S₁) в камере конвекции (рисунок 12.2).

Рисунок 12.2 – Эскиз печи с наклонным сводом

12.5.12 Вычисляют общую поверхность кладки печи с учетом торцевых стен F и фактически заэкранированную поверхность H

, м(12.42)

, м. (12.43)

12.5.13 Уточняют величину эффектной лучевоспринимающей поверхности

(12.44)

и степень экранирования

. (12.45)

Если полученное значение  значительно (более 5 %) расходится с ранее принятой степени экранирования (пункт 12.5.9), то определяют новое значение отношения Н_S/Н_Л, а также Н_S и  и повторяют расчет.

12.5.14 Для расчета прямой отдачи тепла в топке определяют

- температурную поправку на теплопередачу в топке , которая характеризует разность теплоотдачи конвекцией и обратного излучения поверхности радиантных труб

, (12.46)

где С_s – постоянная излучения абсолютного черного тела (С_s=5,67Вт/м²К⁴);

_к – коэффициент теплоотдачи конвекцией от дымовых газов к экранным трубам, Вт/(м²град)

. (12.47)

Для ускорения расчета величины _к можно воспользоваться данными таблицы 12.3.

Таблица 12.3 – Значения величины _к

Тn - , К	к, Вт/(м2.К)	Тn - , К	к, Вт/(м2.К)
100 200 300 400 500	6,63 7,91 8,61 9,30 9,89	600 700 800 900 1000	10,47 10,82 11,05 11,40 11,75

- аргумент излучения

, (12.48)

- характеристику излучения из уравнения

. (12.49)

Характеристика излучения может быть найдена в зависимости от аргумента по таблице 12.4, либо по рисунку А1.3 приложения А;

Таблица 12.4–Зависимость характеристики излучения от аргумента излучениях

Аргумент излучения х	Характеристика излучения	Аргумент излучения х	Характеристика излучения	Аргумент излучения х	Характеристика излучения	Аргумент излучения х	Характеристика излучения
0 0,15 0,20 0,40 0,49 0,60 0,80 1,00	1,00 0,90 0,88 0,82 0,80 0,78 0,75 0,72	1,25 2,00 3,00 4,00 5,00 6,00 7,00	0,70 0,65 0,60 0,57 0,55 0,53 0,51	8,00 9,00 10,00 12,00 14,00 16,00 18,00 20,00	0,50 0,49 0,48 0,46 0,44 0,43 0,42 0,41	23,44 30,00 50,00 70,00 90,00 110,00	0,40 0,38 0,34 0,32 0,30 0,29

- температуру дымовых газов на перевале

. (12.50)

Температура на перевале может быть также найдена по таблице 12.5.

Таблица 12.5 – Температура дымовых газов

	Значение при различных величинахTmаx-
	800	1000	1200	1400	1600	1800	2000	2200
0,01 0,02 0,03 0,04 0,05	833 748 703 678	923 823 758 723 693	998 873 813 773 738	1053 933 858 813 773	1108 963 893 843 803	1153 1008 938 888 848	1213 1048 963 908 873	1248 1083 998 943 898

Если полученное по формуле (12.50) значение температуры более чем на 5% отличается от принятого в начале расчета, то задаются новым значениеми расчет повторяют. При этом, если значение температуры на перевале превышает допустимое, то увеличивают поверхность нагрева радиантной камеры;

- коэффициент прямой отдачи

. (12.51)

12.5.15 Уточняют количество тепла, передаваемое сырью в радиантной камере, кВт

. (12.52)

12.5.16 Проверяют теплонапряжение радиантных труб

,^кВт/м². (12.53)

Если полученное по выражению (12.53) значение допустимо для данного технологического процесса, то расчет считается законченным. Если значениевыходит из диапазона рекомендуемых значений (пункт 12.5.1 расчета), то необходимо изменить температуру Т_n , имея в виду, что при увеличении температуры дымовых газов на перевале повышается теплонапряжение радиантных труб и уменьшается поверхность и наоборот.

Тепловой расчет радиантной камеры можно выполнить аналитически, решая совместно уравнения теплового баланса и теплопередачи в топке, полагая, что радиантные трубы воспринимают лучистое тепло () и небольшое количество тепла, передаваемое конвекцией Q, т.е.

Q_P=Q_PЛ+Q_PK . (12.54)

Для расчета лучистого теплообмена в радиантной камере наиболее часто применяется метод профессора Н.И.Белоконя.

Алгоритм расчета

1 Задаются теплонапряжением поверхности нагрева радинтных труб q_p и температурой дымовых газов на перевале Т_n (пункт 12.5.1).

2 Определяется количество тепла, передаваемого сырью в радиантной камере Q_Р (уравнение 12.28).

3 Определяется поверхность радиантных труб

, м² . (12.55)

4 Определяется заэкранированная поверхность кладки Н при расстоянии между осями труб S=2d_Н

– для двухрядного экрана

; (12.56)

– для одноряного

, (12.57)

где π=3,14.

5 Эффективная лучевоспринимающая поверхность Н_Л

Н_л=КН , (12.58)

где К-фактор формы экрана (для однорядного экрана К=0,88, для двухрядного К=0,98) (пункт 12.5.10).

6 Определяется число труб радиантной камеры

(12.59)

и осуществляют конструирование печи, т.е. определяют основные геометрические размеры топки и ширину конвекционной камеры (пункт 12.5.11).

7 Вычисляют общую поверхность кладки ΣF и неэкранированную поверхность по уравнению

F=ΣF-H_Л, м² . (12.60)

8 Определяется числовое значение углового коэффициента взаимного излучения экрана и кладки ρ_FH по формулам

– при ≤2(12.61)

– при >2,5. (12.62)

9 Определяется значение вспомогательной функции γ

, (12.63)

где _Н-степень черноты поверхности экрана. _Н=0,9…0,95;

_V-степень черноты топочной среды. Значение _V можно принять (_V=0,3…0,35) либо рассчитать в зависимости от коэффициента избытка воздуха α₁, по уравнению

. (12.64)

10 Эквивалентная абсолютно черная поверхность рассчитывается по формуле

, м² , (12.65)

где _F-степень черноты поверхности кладки. _F =0,85…0,90;

ξ_(Т)-величина, зависящая от распределения температур в топке, в среднем равная 0,85.

11 По уравнению (12.31) определяется температура наружной поверхности радиантных труб θ и коэффициент теплоотдачи конвекцией от дымовых газов к экранным трубам α_к (уравнение 12.47).

12 Определяется температурная поправка ∆θ (по уравнению 12.46).

13 По уравнению (12.48) определяется аргумент излучения х.

14 Аналитически (уравнение 12.49) либо графически определяется числовое значение характеристики излучения β_S.

15 По уравнению (12.50) рассчитывается температура дымовых газов на перевале Т_n, коэффициент прямой отдачи μ (уравнение 12.51), величина Q_Р (уравнение 12.52) и уточняют теплонапряжение радиантных труб q_p. Полученные значения анализируют и делается вывод либо о завершении расчета, либо о необходимости принять другие значения Т_n и q_p и расчет повторить.