4.3 Гидравлический расчет системы отопления

Расчёт вертикальной системы отопления (для двойных стояков) ведём по характеристикам гидравлического сопротивления. Стояки принимаем с односторонним присоединением приборов. Сначала определяем характеристики гидравлического сопротивления стояков согласно

табл. 10.19 (спр. Староверова. 1ч):

S₁ – сопротивление этаж. стояков;

S₂ – сопротивление приборных узлов верхнего этажа;

S₃ – сопротивление узла присоединения у подающей магистрали;

S₄ – сопротивление узла присоединения у обратной магистрали;

S₅ – сопротивление прямых участков труб стояков;

S₆ – сопротивление приборных узлов, определяется по формуле:

S₆ = S_п + S_пр l_пр

S_п – сопротивления подвода, (Па/(кг/ч)²)

S_пр – сопротивление прибора длиной 1 (м), (Па/(кг/ч)²)

l_пр – длина прибора

Перепад температур на первом стояке (для ветки 1) принимаем 25 ⁰С.

Потери давления на участках и в холостых стояках определяем по по удельным потерям давления:

R – потери давления на трения на 1 м, Па, принимается по табл. II.2 (спр. Староверова. 1ч)

l – длина участка, м.

Z – потери давления на местные сопротивления, принимается

по табл. II.3 [1]

Проведем гидравлический расчет стояка 1 и участка магистрали 1-2.

Расчетная схема представлена в приложении 3.1.

стояке 1(для ветки 1)стикам гидравлического сопротивления. 00000000000000000000000000000000000000000

Стояк 1. диаметр труб D =15 мм

t₁=150⁰C t₁₁=95⁰C t₂=70⁰C

Потери давления в стояке 1:

S₁= 133×2×10^-4=266×10^-4 (Па/(кг/ч)²)

S₂=56×10^-4 (Па/(кг/ч)²)

S₃=266×10^-4 (Па/(кг/ч)²)

S₄=229×10^-4 (Па/(кг/ч)²)

S₅=28,6 ×(2*0,5+0,8+7,73)×10^-4 = 272,55×10^-4 (Па/(кг/ч)²)

S₆= 15*3+11,5*(0,86+0,96+1,26) =80,42×10^-4 (Па/(кг/ч)²)

S_ст1=(113×2+56+266+229+272,55+80,42) ×10^-4 =1130×10^-4 (Па/(кг/ч)²)

Потери давления в Ст.1 равны:

Па

Определим потери давления на участке 1-2 (D =15 мм) по удельным потерям давления.

По диаметру участка и расходу по табл. II.2 (спр. Староверова. 1ч) определяем:

R=36Па/м; v=0,152 м/с.

По табл. II.10 (спр. Староверова. 1ч) определяем =1,5*2+1,5=4,5

По табл. II.3 (спр. Староверова. 1ч) определяем Z=22,85 Па

Потери давления на участке 1-2:

Па

Аналогично определяются потери давления на всех стояков и участков.

Потери давления в стояке 1 и участках 1-2, 2-3,3-4:

Па

Потери давления в стояке Ст.4(D=25мм):

S₁= 8×4×10^-4=32×10^-4 (Па/(кг/ч)²)

S₂=4×10^-4 (Па/(кг/ч)²)

S₃=20×10^-4 (Па/(кг/ч)²)

S₄=16×10^-4 (Па/(кг/ч)²)

S₅=1,72 ×(2*0,8+4*0,5)×10^-4 = 6,19×10^-4 (Па/(кг/ч)²)

S₆= 15*6+11,5*(0,86+0,76+1,06*2+1,16+1,36) =161,99×10^-4 (Па/(кг/ч)²)

S_ст2=(8×4+4+20+16+6,19+161,99) ×10^-4 =240,2×10^-4 (Па/(кг/ч)²)

Потери давления в Ст.4 равны:

Па

Определяем невязку: , что является допустимым. Невязка для систем с тупиковым движением воды, не должна превышать 15% .

Гидравлический расчёт сведен в таблицу 4 [приложение 3].

4.4 Подбор оборудования индивидуального теплового пункта (итп)

4.4.1 Расчет и подбор элеватора

1 - камера разряжения

2 - горловина

3 - диффузор

4 - сопло

5 - патрубок для подмешивания воды

Рис.1 Элеватор ВТИ - теплосети МОСЭНЕРГО

1. U_p – коэффициент смешения

где: T₁- температура теплоносителя в наружной сети (150⁰С);

Т₂- температура теплоносителя в системе отопления (70⁰С);

Т₁₁-температура теплоносителя в падающей магистрали (95⁰С).

2. Расход теплоносителя в системе отопления

т/ч.

3. Расход теплоносителя в наружной тепловой сети

т/ч.

4. Располагаемый напор перед элеватором

м вод. ст.

где: _со – суммарные потери в системе отопления, м вод. ст.

5. Диаметр горловины

мм.

6. Диаметр сопла элеватора

мм.

Принимаем к установке элеватор 40с 10 Бк. №1,

L = 425 мм, А = 90 мм, l = 110 мм, D = 145 мм, D1=160 мм.