3.3.4 Перекрытие над неотапливаемым подвалом

Перекрытие над подвалом состоит из следующих слоёв (снизу вверх):

1 слой – железобетонная многопустотная плита перекрытия: ₁=220 мм, R_пл=0,29 (м²°С)/Вт.

2 слой – утеплитель перлитопластобетон: ₂=200 кг/м³, λ ₂=0,052 Вт/(м°С), ₂ =Х, мм (определяется расчетом);

3 слой – стяжка цементно-песчаным раствором: ₃ = 1800 кг/м³, λ₃=0,76 Вт/(м°С), ₃=50 мм;

4 слой – линолеум поливинилхлоридный на тканевой подоснове: ₄ = 1400 кг/м³, λ₄=0,38 Вт/(м°С), ₄=10 мм;

α_в = 8,7 Вт/(м²°С) - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м ·°С), (табл. 7, СНиП 23-02-2003);

α_н= 12 Вт/(м2°С) - коэффициент теплоотдачи наружней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м ·°С), (табл. 6*, СНиП II-3-79*);

Первоначально определяем требуемое сопротивление теплопередаче по зависимости (формула 3, СНиП 23-02-2003):

,

R₀^тр = 1*(20+36)/2*8,7 = 2,89 (м^{2 0}С/Вт).

.

где: t_в- расчетная температура внутреннего воздуха, ⁰С;

t_н- расчетная температура наружного воздуха, ⁰С;

п - коэффициент, учитывающий зависимость положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху и приведенный в таблице 6 (СНиП 23-02-2003);

t^н - нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха t_int и температурой внутренней поверхности _int ограждающей конструкции, °С, принимаемый по таблице 5 (СНиП 23-02-2003);

_в - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, Вт/(м²°С), принимаемый по таблице 7 (СНиП 23-02-2003);

Определяем приведенное термическое сопротивление R₀^пр из усл. энергосбережения (формула 1, СНиП 23-02-2003):

R₀^пр = a·D_d + b, (м²°С)/Вт,

где D_d - градусо- сутки отопительного периода, Ссут, для конкретного пункта;

а, b - коэффициенты, значения которых следует принимать по данным табл. 4, СНиП 23-02-2003, для соответствующих групп зданий.

R₀^пр =0,00045·6840+1,9 = 4,98 (м²°С)/Вт.

Т.к. R₀^пр > R₀^тр , найденного из санитарно – гигиенических и комфортных условий, то за расчетное значение принимаем R₀^пр =4,98.

Уточняем фактическое сопротивление теплопередаче .

Фактическое сопротивление теплопередаче для чердачного перекрытия равно =1/α_в + δ₁/λ₁ +δ₂/λ₂ + δ₃/λ₃ + δ₄/λ₄ + 1/α_н= R₀^пр,

отсюда находим толщину утеплителя:

δ₂ = (R₀^пр –(1/α_в + δ₁/λ₁ + δ₃/λ₃ +δ₄/λ₄ + 1/α_н ))*λ₂ =

= (4,98-(1/8,7+0,29+0,05/0,76+0,01/0,38+1/12))*0,052 = 0,23м.

Принимаем стандартную толщину утеплителя, δ₂=0,25м.

Таким образом, толщина чердачного перекрытия составит: δ_{пер.подв}=220+250+50+10=530мм.

При пересчете, фактическое сопротивление теплопередаче для чердачного перекрытия будет равно:

=1/8,7+0,29+0,25/0,052+0,05/0,76+0,01/0,38+1/12=5,39 (м²°С)/Вт.

Определяем коэффициент теплопередачи для данной ограждающей

кон­струкции: К = 1/ =1/5,39=0,19 Вт/(м°С).

3.3.5 Окна

Определяем требуемое сопротивление теплопередаче для окон:

R₀^тр = 0,64 (м²°С)/Вт, по табл.4 СНиП 23-02-2003.

Таким образом, к установке принимаем окна из обычного стекла с твердым селективным покрытием с однокамерным стеклопакетом в раздельных переплетах с фактическим сопротивлением теплопередаче =0,65(м²°С)/Вт.

Определяем коэффициент теплопередачи для данной ограждающей

кон­струкции: К = 1/ =1/0,65=1,54 Вт/(м°С).