- •Сираев Альберт Явдатович курсовая работа
- •Реферат
- •Введение
- •1. Выбор типа и основных параметров двигателя
- •Выбор типа двигателя
- •Обоснование принимаемого способа смесеобразования
- •1.3 Выбор формы коленчатого вала
- •2 Тепловой расчет двигателя
- •2.1 Процесс впуска
- •2.2 Процесс сжатия
- •2.3 Процесс сгорания:
- •2.4 Процесс расширения:
- •2.5 Процесс выхлопа
- •3 Построение индикаторной диаграммы и определение основных показателей работы двигателя
- •3.1 Построение индикаторной диаграммы
- •3.2 Определение индикаторных показателей.
- •3.3 Определение эффективных показателей работы двигателя
- •3.4 Физический смысл величин Ре, е, ge
- •4 Определение основных размеров и комплексных показателей двигателя
- •5 Тепловой баланс двигателя
- •6 Кинематический и динамический расчет
- •6.1 Построение графика инерционных сил
- •6.1 Построение графика тангенциальных сил
- •Расчет маховика
1. Выбор типа и основных параметров двигателя
Выбор типа двигателя
В соответствии с данными варианта для расчета задан двигатель внутреннего сгорания эффективной мощностью 130 кВт, тракторный двигатель.
Для трактора я выбрал дизельный двигатель. Потому что КПД дизельного двигателя выше, чем у карбюраторного, дизельное топливо более дешевле, чем бензин. Для дизельного двигателя можно применять топливо с широким диапазоном фрикционного состава, у дизелей неограниченная агрегатная мощность, токсичность выхлопных газов намного меньше и выше долговечность. Я выбрал дизельный двигатель и потому, что единица энергии, вырабатываемое дизельными двигателями в 2 раза дешевле, чем в карбюраторных двигателях. Себестоимость мощности в дизелях получается в 2 раза меньше.
Хотя у дизельного двигателя больше себестоимость, металлообъемность, дымность выхлопных газов и сложнее по конструкции.
Обоснование принимаемого способа смесеобразования
Принимаю полуразделенную камеру сгорания ЦНИДИ, тип смесеобразования объёмно-плёночный (рис. 1).
При объемном смесеобразовании все топливо впрыскивается в объем камеры сгорания, при этом снижаются затраты на изготовление и обслуживания топливной системы (форсунок и насоса высокого давления).
Так при камере ЦНИДИ (на объем в поршне приходится более 78…84% объема камеры сгорания) отверстия распылителя ориентируются так, что значительная часть вырабатываемого топлива под малым углом попадает на стенки камеры и организованное движение воздуха так же «размазывается» на поверхности. Часть топлива оказывается впрыснутой в
объем камеры сгорания.
В камере ЦНИДИ примерно 35-40% цикловой подачи топлива подаётся на стенку или в пристеночный слой. Следует отметить более мягкую динамику процесса сгорания и снижение износа деталей цилиндро-поршневой группы дизелей.
Как и при пленочном смесеобразовании, воспламеняется топливо, впрыснутое в объем камеры. В результате обеспечивается сравнительно малая жесткость процесса сгорания – (dp/dα)max=0.7 МПа/град; Рz=6…9 МПа. В двигателях с такими камерами расход топлива примерно на 6% ниже чем в предкамерных.
Недостатком этих двигателей является сравнительная низкая термостойкость острых кромок камеры и высокая чувствительность к показателям работы топливной аппаратуры, определяющим качество образования топливной пленки.
Рисунок 1.1 Схема камеры сгорания ЦНИДИ .
1.3 Выбор формы коленчатого вала
Шестицилиндровый двигатель. Учитывая будущие размеры двигателя, расположение цилиндров однорядное. Порядок работы двигателя: 1-5-3-6-2-4. Промежутки между вспышками равны 120о.
2 Тепловой расчет двигателя
Находим цикловую подачу топлива:
(2.1)
где n и i – частота вращения коленчатого вала (мин-1) и число цилиндров двигателя; n=2100 мин-1 и i=6
qe - эффективный расход топлива, г/(кВт ч); qe=250 г/(кВт ч);
- коэффициент тактности двигателя, =0,5 - четырехтактный;
Ne – эффективная мощность двигателя; Ne=100 кВт;
ρT – плотность топлива, г/мм3; ρT=0,85 г/мм3
мм3/цикл;
Вычисляем плотность заряда на впуске:
кг/м3; (2.2)
где pн – давление наддува, МПа; p0=0,1МПа
Rв – газовая постоянная воздуха, Дж/(кг К); Rв=287 Дж/(кг К)
кг/м3;
Находим необходимый объем воздуха:
(2.4)
где =14,5 кг воздуха требуется для сгорания 1 кг топлива
– коэффициент избытка воздуха, =1,65
м3
Определяем ориентировочные значения диаметра и хода поршня:
, м (2.5)
и , м (2.6)
где ηv – коэффициент наполнения цилиндра свежим зарядом
ηv =(0.8…0.94) в двигателях без наддува [стр.70 /2/]
к=0.8 – коэффициент короткоходности [стр.172/1/]
[м]
Ориентировочное значение хода поршня, м:
, [м]
[м]