1. Определение основных параметров насоса.

1.1. Определение производительности насоса.

Производительность насоса определяю по следующей зависимости:

Q_{макс.сут}- максимальный суточный расход воды потребителями посёлка (кроме расхода на противопожарные нужды).

T- продолжительность работы насосной установки (соответствует продолжительности работы насосной установки на интегральном графике водопотребления).

1.2. Определение напора.

Напор насосной установки зависит от выбранной схемы подачи воды. Далее приводится расчёт напора для насосной установки, схема которой представлена на рис. 1.

Вода в колодце и ВБ находится под атмосферным давлением, напор определяется по следующей зависимости:

H₀ - геометрическая высота подъёма воды, м.

h- потери напора на лини всасывания и нагнетания, м.

H_а- напор воды в колодце, м.

Схема насосной установки:

рис. 3.

Рис. 3. Схема насосной установки:

1 - колодец; 2 - приемный клапан с сеткой; 3 - колено; 4 - насос; 5 - обратный клапан; 6 - регулировочная задвижка; 7 - водонапорная башня

Геометрическая высота подъёма определяется, как расстояние от отметки уровня воды в колодце Z_Кдо верхнего уровня воды в ВБ, т. е.:

<7 след. кавитации воды в насосе не происходит.

Потери напора hявляются суммой потерь на линиях всасывания (2-3-4) и нагнетания (4-5-6-7):

2. Определение потерь напора.

Так как на трубопроводе имеются местные сопротивления, то согласно принципу наложения потерь общие потери напора на нём являются алгебраической суммой потерь по длине и потерь напора в местных сопротивлениях:

h_i- потери напора на линии всасывания или нагнетания.

_i- коэфф. гидравлического сопротивления трения.

_i- сумма коэфф. местного сопротивления.

L_i- длина трубопровода.

d_i- действительный диаметр трубопровода.

V_i- действительная скорость движения воды в трубе.

Скорость движения воды для насосных станций определяется из соображений экономичности работы трубопровода и выбирается из [2Т2.1]

Диаметр труб, мм	Скорость движения воды, м/с
	всасывающие	нагнетающие
до 250	0,8	1,2

По выбранной скорости трубопровода и расходу насоса определяем диаметр трубопровода и выбираем ближайший действительный диаметр трубы:

=0,166, м =166, ммd_{BC(деиств.)} = 150, мм = 0,15, м

=0,136, м = 136, ммd_{НГ(деиств.)} = 150, мм = 0,15, м

Уточняем действительную скорость движения воды:

Q_а- расход насоса.

d- действительный диаметр трубопровода.

= 0,98 м/с

= 0,98 м/с

Далее в расчёте используется действительная скорость воды и диаметр трубопровода, обозначаются Vиdсоответственно.

Для определения коэффициента гидравлического сопротивления () находим число Рейнольдса для каждого из трубопроводов:

 - кинематическая вязкость жидкости при 10С,=1,306*10^-6, м²/с.

= 112557

= 112557

Так как на обоих трубопроводах R_e>2320 след. наблюдается турбулентный режим движения жидкости. При турбулентном режиме определяют составной критерий,

где Δ – абсолютная шероховатость выбирается из [2П2]

= 0,02*10^-3*112557/0,15 = 15

= 0,02*10^-3*112557/0,15 = 15

Абсолютная шероховатость для новых бесшовных стальных труб =0,02*10^-3м. [2П2]

Так как составной критерий при расчёте обоих трубопроводов больше 10, то коэфф. определяют по формуле Альтшуля (переходная зона):

= 0,018

= 0,018

Для определения потерь на линиях всасывания (2-3-4) и нагнетания (4-5-6-7) выбираем коэффициенты местных сопротивлений:

На линии всасывания местные сопротивления будут создаваться сеткой и коленом.

Коэфф. местного сопротивления сетки (_с) принимаем равным 6,0 [2П3]

Коэфф. местного сопротивления колена (_к) принимаем равным 0,23 ((R/d)=4) [2П3]

Коэфф. местного сопротивления обратного клапана (_кп) принимаем равным 6,5 [2П3]

Коэфф. местного сопротивления полностью открытой задвижки _зпринимаем равным 0,45 [2П4]

== 0,423 м

== 1,264 м

= 0,423 + 1,264 = 1,687

= 29,79 + 1,69 = 31,44