3.2.3 Ступень дз
При
выборе первичного
сопротивления срабатывания III ступени
защиты прежде всего рассматривается
возможность отстройки от максимального
нагрузочного режима по углу. Для этого
следует выбрать угол
правой боковой стороны характеристики
реле сопротивления III ступени:
,
где
- дополнительный угол.
Если
это условие удовлетворяется, то первичное
сопротивление срабатывания III ступени
выбирается по условию обеспечения
требуемой чувствительности при каскадном
отключении металлического КЗ в конце
зоны резервирования
,
где
=1,2
– требуемый в соответствии с ПУЭ
наименьший коэффициент чувствительности.
Рассмотрим возможность отстройки по углу.
.
Как
видно, невозможно отстроиться по углу.
Если не удается обеспечить отстройку
от нагрузочного режима по углу, то
первичное сопротивление срабатывания
III ступени
выбирается по условию отстройки от
по выражению:
,
где
;
– коэффициент возврата реле сопротивления.
Ом,
.
После этого проверяется, обеспечивается ли требуемый коэффициент чувствительности
.
Для
правильной работы должна быть проверена
чувствительность каждой ступени по
току точной работы, определяемая
коэффициентом чувствительности
при КЗ между тремя фазами в расчетной
точке:
,
где
- минимальный первичный ток точной
работы рассматриваемой ступени защиты.
Ток
для I и II ступеней допустимо определять
при КЗ в конце защищаемой линии, при
этом минимальное значение
.
Проверяем
чувствительность по току точной работы
для каждой ступени. Для этого из
технических данных реле ШДЭ – 2801 при
вторичном номинальном токе
выбираем согласно полученным данным
,
кратности регулирования уставки по
напряжению и диапазона токов точной
работы
:
I
ступень :
Ом/ф,
А;
II
ступень :
Ом/ф,
А;
III
ступень :
Ом/ф,
А.
При
выбранной уставке
рассчитывается уставка на ТН для каждой
из ступеней. Расчетный процент включенных
витков вторичной обмотки ТН определяется
в процентах по формуле
.
. 
. 
. 
3.2.4 Расчёт уставок блокировки при качаниях
Расчёт
проведён на примере устройства блокировки
типа КРБ – 126. Пусковой орган блокировки
реагирует на
и имеет торможение от фазного тока.
Расчёт блокировки имеет целью определения уставок устройства по току обратной последовательности, утроенному току нулевой последовательности и коэффициенту торможения, а также проверку чувствительности. Точный расчёт уставок производится на основании его характеристики срабатывания и кривых чувствительности.
Кратность тока качаний по линии
,
кА
.
Ток срабатывания отстраивается от токов небаланса в следующих расчётных режимах:
а) в нагрузочном режиме, А
,
(*)
б) в режиме качаний, А
где
- коэффициент запаса по избирательности;
- коэффициент возврата;
- коэффициент трансформации трансформатора
тока защиты;
- соответственно токи защиты в максимальном
нагрузочном режиме и при качаниях;
- соответственно токи обратной
последовательности, обусловленные
несимметрией в системе в расчётных
режимах;
- кратность тока качаний по отношению
к номинальному току ТТ защиты.
Выражения (*) учитывают токи небаланса фильтра обратной последовательности, обусловленные погрешностью ТТ защиты, возможными отклонениями частоты в системе и неточностью настройки фильтра тока обратной последовательности.
В связи с отсутствием несимметрии в режимах качаний и нагрузки уставки принимаются ориентировочно по таблице 2.3 [1] :
.
Чувствительность блокировки от качаний проверяется при двухфазном КЗ на землю в минимальном режиме работы при повреждении в конце защищаемой линии и в конце зоны резервирования.
Программным комплексом определяем токи КЗ в месте установки защиты
:
I1
= 1920.93Ð-77.046°,
A
: I2 = 339.058Ð 106.293°, A
: I0 = 114.819Ð 105.153°, A,
определяем ток торможения по формуле без учета нагрузки:
Определяем расчётные коэффициенты чувствительности:
.
Блокировка обеспечивает достаточную чувствительность во всех расчетных аварийных режимах. При трёхфазных КЗ проверка КЧ не производится; предполагается, что при трёхфазном КЗ длительность предшествующей несимметрии (не менее 0,008 с) и кратность тока в реле достаточны для срабатывания устройства.