![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
- •Введение
- •Форма задания на проектирование
- •Расчетно-пояснительная записка содержит :
- •2. Графическая часть проекта:
- •Содержание и порядок разработки курсового проекта
- •Определение физико-механических характеристик грунтов
- •5. Глубина заложения фундаментов
- •Проектирование отдельно-стоящих фундаментов
- •7. Расчет осадок отдельно стоящего фундамента методом послойного суммирования
- •Несущей способности свайного фундамента методом послойного суммирования
- •Расчет крена фундамента
- •Б. Второй случай расчета крена сооружения, расположенного на нескольких фундаментах.
- •Литература
- •Приложение I графические обозначения грунтов с учетом их литологии и инженерно-геологических свойств (ост 33-21-76)
- •Классификационные характеристики грунтов (гост 25100-82)
- •Характеристики песчаных грунтов в естественном залегании
- •Характеристики глинистых грунтов в естественном залегании
- •Коэффициенты My, Mq, Mc при определении расчетного сопротивления грунта основания
- •Расчетные сопротивления грунтов - Ro (снип 2.02.01-83)
- •Коэффициенты условия работы
- •Коэффициент α при определении осадки основания (снип 2.02.01 - 83)
- •Предельные деформации основания (снип 2.02.01-83) Таол. 1.17
- •Свай-оболочек, не заполняемых бетоном, r, кПа (сНиП 2.02.03-85)
- •Свай и свай-оболочек, п, кПа (сНиП 2.02.03-85)
- •Приложение II Пример оценки инженерно-геологических условий площадки строительства
- •Приложение III. Пример расчета внецентренно нагруженных фундаментов
- •Приложение IV.
- •Приложение V. Пример расчета осадки при взаимном влиянии фундаментов.
- •Приложение VI. Пример расчета несущей способности свайного отдельно стоящего фундамента
- •Приложение VII. Пример расчета осадки свайного отдельно стоящего фундамента
- •Приложение VIII
- •Приложение IX Данные инженерно-геологических изысканий по вариантам
Приложение IV.
Пример расчета осадки фундамента.
Определить методом элементарного суммирования, осадку фундамента под колонну каркаса здания. Ширина фундамента b=1,8 м, длина l=1,8 м, глубина заложения d=0,9 м. Среднее давление под подошвой фундамента pcp=0,352 МПа. Грунтовые условия строительной площадки приведены в таблице IV.1.
Таблица IV.1.
-
Название
грунта
Глубина
подошвы
слоя, м
Пластичность
Удельная
масса,
γs, кг/м3
Объемная
масса,
γp, кг/м3
Влажность,
w,%
Е,
МПа
е
wL
wp
Песок средней
плотности
3,5
0
0
2660
2000
22,0
25,0
0,663
Суглинок
тугопластичный
6,5
32,0
19,0
2700
1870
25,0
12,0
0,805
Глина
полутвердая
10,0
43,0
23,0
2750
2000
27,0
20,5
0,746
Решение. Воспользовавшись данными табл. IV.2, определяем удельный вес грунтов первого и третьего слоев, залегающих в основании фундамента: γ1= ρg = 2000·10=0,02 МН/м3, γ3 = 2000·10=0,02 МН/м3.
Удельный вес песка первого слоя и суглинка второго слоя с учетом взвешивающего действия воды найдем по формуле:
;
МН/м3;
МН/м3;
Грунт третьего слоя представляет собой
глину полутвердую, которая является
водоупорным слоем, поэтому в ней
взвешивающее действие воды проявляться
не будет. Определим ординаты эпюры
вертикальных напряжений от действия
собственного веса грунта по формуле
и
вспомогательной эпюры 0,2
:
на поверхности земли:
= 0; 0,2 = 0;
на уровне подошвы фундамента:
σzg0 = 0,02·0,9 = 0,018 МПа; 0,2 σzg0 = 0,004 МПа;
в первом слое на уровне грунтовых вод:
σzg1 = 0,02·2,9 = 0,058 МПа; 0,2 σzg1 = 0,012 МПа;
на контакте первого и второго слоев с учетом взвешивающего действия воды:
σzg2 = 0,058 + 0,01·1=0,068 МПа; σzg2 = 0,014 МПа;
на подошве суглинка с учетом взвешивающего действия воды:
σzg3= 0,068+ 0,0094·4,3 = 0,108 МПа; 0,2 σzg2 = 0,022 МПа.
Ниже слоя суглинка залегает глина в полутвердом состоянии, являющаяся водоупорным слоем, поэтому к вертикальному напряжению на кровлю глины добавятся:
гидростатическое давление столба воды, находящегося над глиной
σгидр= 0,01·5,3 = 0,053 МПа;
полное давление на кровлю глины:
σzg4= 0,053 + 0,108 = 0,161 МПа; 0,2 σzg4 = 0,032 МПа;
давление на подошве третьего слоя:
σzg5= 0,161 +0,02·3,3 = 0,228 МПа; 0,2 σzg5 = 0,045 МПа.
Полученные значения ординат природного напряжения и вспомогательной эпюры перенесем на геологический разрез (рис. IV.1).
Рис. IV.1
1 — песок средней плотности (γ1=0,02 МН/м3, h1=3,9 м, E1=25 МПа); 2 — суглинок тугопластичный (γ2=0.0094 МН/м3, h2=4,3 м, E2=12 МПа); 3 — глина полутвердая (γ3=0,02 МН/м3, h3=3,3 м, E3=20,5 МПа)
Найдем дополнительное давление по подошве фундамента:
Рд = 0,352 — 0,018 = 0,334 МПа.
Соотношение n=l/b—1,8/1,8= 1, Чтобы избежать интерполяции по табл. 1.16(Приложение I), зададимся соотношением m = 0,4, тогда высота элементарного слоя грунта hi = 0,4·1,8/2 = 0,36 м.
Условие hi= 0,36<0,4 b = 0,72 м удовлетворяется.
Построим эпюру дополнительных напряжений (см. рис. IV.1) от внешней нагрузки в толще основания рассчитываемого фундамента, используя формулу σzp=αρдg и данные табл. 1.16 (Приложение 1). Вычисления представим в табличной форме (табл. IV.2).
Таблица IV.2
Грунт |
z, м |
m=2z/b |
α |
σz=αρд, МПа |
Е, МПа |
Песок средней плотности |
0 0,36 0,72 1,08 1,44 1,8 2,16 2,52 2,88 |
0 0,4 0,8 1,2 1,6 2,0 2,4 2,8 3,2 |
1,0 0,96 0,8 0,606 0,449 0,336 0,257 0,201 0,16 |
0,334 0,325 0,271 0,205 0,152 0,114 0,087 0,068 0,054 |
25
|
Суглинок тугопластичный |
3,24 3,6 3,96 4,32 4,68 5,04 5,4 5,76 |
3,6 4,0 4,4 4,8 5,2 5,6 6,0 6,4 |
0,13 0,108 0,091 0,077 0,066 0,058 0,051 0,045 |
0,044 0,037 0,031 0,026 0,022 0,02 0,017 0,015 |
12
|
Нижнюю границу сжимаемой толщи находим по точке пересечения вспомогательной эпюры с эпюрой дополнительного напряжения (см. рис. IV.1). По этому же рисунку определяем, что мощность сжимаемой толщи H=5,76 м.
Вычислим осадку фундамента, пренебрегая различием значений модуля общей деформации на границе слоев грунта, приняв во внимание, что данное предположение незначительно скажется на результатах расчета:
По табл. 1.17(Приложение IV) для здания данного типа находим предельно допустимую осадку
su=10 см.
В нашем случае s=2,3<su= 10 см. Следовательно, расчет осадки фундамента соответствует расчету по второй группе предельных состояний.