2.4 Методы проверки

2.4.1 Общие положения

(1)Р Модель конструктивной системы, принятая для проектирования согласно EN 1999-1-2, должна отражать предполагаемую работоспособность конструкции при пожаре.

Примечание — Если правила, приведенные в EN 1999-1-2, действительны только для стандартного огневого воздействия, это указывается в соответствующих пунктах.

(2)Р Необходимо проверить, чтобы в течение соответствующего времени огневого воздействия t выполнялось условие:

E_fi,d  R_fi,d,t , (2.3)

где  E_fi,d — расчетный эффект воздействий для ситуации пожара, определенный в соответствии с EN 1991-1-2, включающий эффекты теплового расширения и деформаций;

R_fi,d,t — соответствующее расчетное сопротивление в ситуации пожара.

(3) Анализ конструкции для ситуации пожара следует проводить в соответствии с EN 1990, п. 5.1.4 (2).

Примечание 1 — Анализ элемента см. в п. 2.4.2. Анализ частей конструкции см. в п. 2.4.3. Полный анализ конструкции см. в п. 2.4.4.

Примечание 2 — Для проверки стандартных требований огнестойкости достаточным является анализ элемента.

(4) В качестве альтернативы проектированию посредством расчетов противопожарное проектирование может быть основано на результатах испытаний на огнестойкость либо на испытаниях на огнестойкость в сочетании с расчетами.

2.4.2 Анализ элемента

(1) Эффект воздействий следует определять для момента времени t = 0 с использованием коэффициентов комбинации _1,1 или _2,1 в соответствии с EN 1991-1-2, пункт 4.3.1.

(2) С целью упрощения пункта (1) эффект воздействий E_fi,d может быть получен из анализа конструкции при расчете на нормальный температурный режим следующим образом:

E_fi,d = _fiE_d , (2.4)

где  E_d — расчетное значение соответствующего усилия или момента при расчете на нормальный температурный режим для основной комбинации воздействий (см. EN 1990).

(3) Коэффициент ослабления _fi для комбинации нагрузок (6.10) в EN 1990 должен быть принят в виде:

(2.5)

или для комбинации нагрузок (6.10а) и (6.10b) в EN 1990 — как меньшее значение, получаемое из двух следующих выражений:

, (2.5а)

, (2.5b)

где  Q_k,1 — основная переменная нагрузка;

G_k — характеристическое значение постоянного воздействия;

_G — частный коэффициент для постоянных воздействий;

_Q,1 — частный коэффициент для переменного воздействия 1;

_fi — коэффициент комбинации для часто встречающихся значений, представленный величинами _1,1 или _2,1;

 — коэффициент ослабления для неблагоприятных постоянных воздействий G.

Примечание 1 — Значения _G, _Q,1, _fi и  могут быть указаны в национальном приложении. Рекомендуемые значения приведены в EN 1990. Стандарт EN 1991-1-2 рекомендует использовать _2,1 в качестве _fi.

Примечание 2 — На рисунке 1 показан пример зависимости изменения коэффициента ослабления _fi от коэффициента нагрузки Q_k,1/G_k для различных значений коэффициента комбинации _fi = _1,1 в соответствии с выражением (2.5) со следующими допущениями: _GA = 1,0, _G = 1,35 и _Q = 1,5. Частные коэффициенты могут быть указаны в национальных приложениях к EN 1990, где приводятся рекомендуемые значения. Выражения (2.5а) и (2.5b) дают немного завышенные значения.

Рисунок 1 — Зависимость изменения коэффициента ослабления _fi

от коэффициента нагрузки Q_k,1/G_k

Примечание 3 — Для упрощения можно использовать рекомендуемое значение _fi = 0,65, за исключением временной нагрузки в соответствии с категорией нагрузки Е, как указано в EN 1991-1-1 (зоны возможного накопления товара, включая зоны доступа), когда рекомендуемым является значение 0,7.

(4) Необходимо рассматривать только эффекты тепловых деформаций, обусловленных тепловыми градиентами через поперечное сечение. Эффектами теплового расширения вдоль оси и в плоскости можно пренебречь.

(5) Граничные условия у опор и краев элементов можно считать неизменными в процессе всего огневого воздействия.

(6) Упрощенные или расширенные методы расчета, приведенные в пунктах 4.2 и 4.3 соответственно, пригодны для проверки элементов в условиях пожара.