- •1.Энергосистема и её структура
- •2.Классификация электрических сетей
- •3.Основные элементы воздушных линий
- •4. Провода воздушных линий
- •5.Опоры воздушных линий и их основания
- •6. Изоляторы и линейная арматура вл
- •7. Кабельные линии электропередач. Общая характеристика.
- •8. Кабельные линии 1-35 кВ
- •9. Кабельная арматура
- •10. Режимы нейтралей электрических сетей. Эс наприжением до 1 кВ (вода …)
- •11.Сети с незаземленной (изолированной) нейтралью
- •12.Сети с компенсированными ( резонансно - заземленными) нейтралями
- •13. Сети с эффективно и глухо заземленными нейтралями
- •14. Общая характеристика схем замещения воздушных и кабельных линий электропередач
- •16. Воздушная лэп с расщепленными фазами
- •17. Моделирование протяженных линий
- •Параметры и схема замещения двухобмоточногоо трансформатора
- •Параметры и схема замещения трехобмоточного трансформатора
- •Параметры и схема замещения автотрансформатора
- •Параметры и схема замещения трансформатора расщ. Обмотками
- •22.Годовые графики нагрузок
- •23Статические характеристики электрических нагрузок
- •24. Моделирование нагрузок постоянным по модулю и фазе током
- •25. Задание нагрузки неизменной мощности Нагрузка задается постоянной по величине мощностью
- •При расчетах установившихся режимов питающих и иногда распределительных сетей высокого напряжения (см. Рис. 2.17,б).
- •27. Общая характеристика задачи расчета и анализа установившихся режимов электрических сетей
- •45 Расчет установившегося режима разомкнутой электрической сети
- •37.Расчет сети методом уравнений контурных токов.
- •38. Расчет сети методом уравнений контурных мощностей.
- •39. Методы расчета и анализа потерь электроэнергии. Метод характерных суточных режимов.
- •40.Определение потерь электроэнергии методом средних нагрузок.
- •41. Определение потерь электроэнергии методом среднеквадратичных параметров режима
- •42. Определение потерь электроэнергии методом времени наибольших потерь.
- •43. Определение потерь электроэнергии методом раздельрого времени наибольших потерь.
- •44. Определение потерь электроэнергии методом эквивалентного сопротивления.
- •45. Подходы к регулированию напряжения в системообразующей эс
- •46. Принципы регулирования напряжения в центрах питания распределительных эс.
- •48. Регулирование напряжения изменением потоков реактивной мощности.
- •50. Выбор конфигурации и номинального напряжения.
- •51. Выбор проводников по условиям экономичности.
- •52. Выбор проводников лэп по допустимой потере напряжения.
- •53. Выбор проводников лэп по условию нагрева.
- •54. Учет технических ограничений при выборе проводов вл и жил кл.
- •55. Пути повышения пропускной способности лэп и эс.
14. Общая характеристика схем замещения воздушных и кабельных линий электропередач
Воздушные линии электропередачи (ВЛ) напряжением 110 кВ и выше длиной до 300 км обычно представляются П-образной схемой замещения (рис. 4) с сосредоточенными параметрами: – активное сопротивление учитывает потери активной мощности на нагрев провода, – индуктивное сопротивление определяет магнитное поле, возникающее вокруг и внутри провода, – активная проводимость учитывает затраты активной мощности на ионизацию воздуха (потери мощности на корону) и токи утечки через изоляторы, которыми для ВЛ можно пренебречь, – ёмкостная проводимость обусловлена ёмкостями между проводами разных фаз и ёмкостью провод-земля.
Рис. 4. П-образная схема замещения линии электропередачи
В курсовой работе предусмотрены величины сечений F воздушных линий, исключающие возможность появления короны (для сетей с , для сетей с ), поэтому активные поперечные проводимости в схемах замещения учитывать не следует.
Расчёт параметров схемы замещения начинают с определения их значений для 1 км длины линии (погонные параметры).
Погонное активное сопротивление сталеалюминевого провода при температуре 200С определяется выражением
где – удельное электрическое сопротивление алюминия при температуре 200С, ; – расчётное поперечное сечение токопроводящей (алюминиевой) части, берётся для заданной марки провода из [3, 4]; – коэффициент, учитывающий удлинение провода из-за скрутки, .
При выполнении расчётов установившихся режимов сети отличие эксплуатационной температуры от 200С не учитывается, согласно ГОСТ 839-80.
Погонное индуктивное сопротивление сталеалюминиевого провода рассчитывается по формуле
,
где d – диаметр провода, d берётся для заданной марки провода из [1, 3, 4]; – среднегеометрическое расстояние между фазами, определяемое следующим выражением:
.
Здесь – расстояние между проводами фаз а, в, с.
При расположении фаз по вершинам равностороннего треугольника равно междуфазному расстоянию , при горизонтальном расположении проводов .
При размещении параллельных цепей на двухцепных опорах потокосцепление каждого фазного провода определяется токами обеих цепей. Однако индуктивное сопротивление одной цепи при учёте и без учёта влияния второй цепи разнится на 5-6%, поэтому в практических расчётах вторая цепь не учитывается.
Погонная ёмкостная проводимость определяется выражением
.
При выполнении проектных расчётов установившихся нормальных режимов сетей с напряжениями до 220 кВ допустимо использовать упрощенные схемы замещения (рис. 5), в которых погонные ёмкостные проводимости заменяют погонными зарядными мощностями соответствующих линий
.
Если передача электроэнергии осуществляется по двухцепным линиям или по двум одноцепным, то в расчётах установившихся режимов электрической сети используются эквивалентные схемы замещения. Параметры таких схем определяются как результат параллельного сложения двух одинаковых схем, составленных для каждой линии (цепи).
Рис. 5. Упрощенная схема замещения линии электропередачи
Эквивалентные параметры схемы находят по следующим формулам:
Здесь l – длина линии в км; - номинальное напряжение; n – количество параллельных линий.
15 Кабельные линии электропередачи представляют такой же П-образной схемой замещения, что и воздушные линии (рис. 2,1). Удельные активные и реактивные сопротивления определяют по справочным таблицам, так же как и для воздушных линий. Из (2.3), (2.7) видно, что уменьшается, а растет при сближении фазных проводов. Для кабельных линий расстояния между проводами значительно меньше, чем для воздушных, и очень мало. При расчетах режимов для кабельных сетей напряжением 10 кВ и ниже можно учитывать только активное сопротивление (рис. 2.3,г). Емкостный ток и в кабельных линиях больше, чем в воздушных. В кабельных линиях высокого напряжения учитывают (рис. 2.3,6), причем удельную емкостную мощность , квар/км, можно определить по таблицам, приведенным, например, в [10]. Активную проводимость учитывают для кабелей 110 кВ и выше. Удельные параметры схемы замещения кабеля , а также , приведенные в справочных таблицах, ориентировочны, более точно их можно определить по заводским характеристикам кабеля.