2 Выбор предохранительных регулирующих клапанов для грс

При выборе типоразмеров предохранительных и регулирующих клапанов

для ГРС пользуются следующей методикой расчета.

Предохранительный клапан- рассчитывают на полную пропускную спо-

собность ГРС с тем, чтобы после сброса давления (превышающего нормальное рабочее) за клапанами не могло создаваться давление, выше рабочего более чем на 15%. Клапаны должны открываться при повышении давления газа на 25% сверх рабочего. Для быстрого сброса газа низкого давления (0,5…2,8 кгс/см2) применяют специальные предохранительные клапаны типа СППК, для сброса газа среднего давления (16 кгс/см2) – клапаны типа ППК, величина открытия которых составляет (0,25…0,36)·dc (где dc – диаметр сопла или седла). Предохранительные клапаны выбирают по их пропускной способности

G=1,59αFB p`−p` ρ ;

где а – коэффициент расхода газа клапаном (для стандартных конст-

рукций типов СППК4 и ППК4 а = 0,5…0,8);

F – площадь сечения клапана, равная наименьшей площади в про-

точной части, мм2;

p1` – максимальное избыточное давление перед предохранительным

клапаном, кгс/см2;

p2` – избыточное давление за предохранительным клапаном, кгс/см2;

ρ1 – плотность среды для параметров p1' и t1`, кг/м3;

t1` – температура газа перед клапаном, °С;

В – коэффициент, зависящий от показателя адиабаты К и перепада дав-

ления р2`/p1`, при сбросе в атмосферу В принимается по таблице 15.

Регулирующие клапаны выбирают также по их пропускной способности. Поскольку пропускная способность регулирующего клапана зависит от режима истечения газового потока через регулирующий клапан, необходимую максимальную пропускную способность КV, м3/ч, определяют по двум уравнениям:

– при Δр<р1/2 – при Δр>р1/2

78 И 79 Расчет маслосистемы нпс и исходные данные к расчету

Исходные данными для проектирования маслосистемы с воздушным ох-

лаждением являются:

– давление в трубопроводах системы маслоснабжения, c p , МПа;

– энтальпия масла до насосных агрегатов, м1 i , кДж/кг;

– энтальпия масла после насосных агрегатов, м2 i , кДж/кг;

– плотность масла при 20°С, 20 ρ , кг/м3;

– кинематическая вязкость масла при 20°С, 20 v , м2/с;

– температура воздуха перед калорифером, в.н. Т , К;

– температура воздуха после калорифера, в.к. Т , К;

– средняя температура воздуха, в.ср. Т , К;

– средняя температура масла, м.ср. Т , К;

– молярная масса воздуха, М, кг/моль;

– подача насоса, Q , м3/ч;

– расход масла в подводящем трубопроводе, идущим на магистральные

насосы, Q , м3/ч;

– длина трубопровода подводящего, 1 l , м;

– длина подводящего трубопровода, идущего на магистральные насосы,

трнм l , м;

– длина трубопровода отводящего, 2 l , м;

– длина трубопровода подачи масла на подшипники, 3 l , м;

169

– длина трубопровода, соединяющего аккумулирующий бак с линией от-

вода, 4 l , м;

– диаметр трубопровода подводящего, у1 D , м;

– диаметр трубопровода отводящего, у2 D , м;

– диаметр трубопровода подачи масла на подшипники, у3 D , м;

– диаметр трубопровода, соединяющего аккумулирующий бак с линией

отвода, у4 D , м;

– толщина стенки трубопровода подводящего, 1

δ, м;

– толщина стенки трубопровода отводящего, 2 δ , м;

– толщина стенки трубопровода подачи масла на подшипники, 3 δ , м;

– толщина стенки трубопровода соединяющего аккумулирующий бак с

линией отвода, 4 δ , м;

– массовый расход масла, м G , кг/с;

– время торможения инерционное, ин t , сек;

– плотность масла при 20°С, 20 ρ , кг/м3.