- •3. Синтез систем управления
- •3.1. О синтезе систем управления
- •3.2. Задачи синтеза систем управления
- •3.2.1. Синтез управляющих воздействий
- •3.2.2. Синтез компенсаторов возмущений
- •3.2.3. Синтез регуляторов
- •Задачей синтеза в этом случае является определение алгоритма регулирования
- •3.2.4. Синтез систем управления из условия подавления непосредственно неизмеряемых возмущений
- •3.2.5. Синтез следящих систем управления
- •3.2.6. Коррекция замкнутых систем управления
- •3.2.7. Синтез систем управления в условиях неполной определенности моделей
- •3.2.8. Расчет настроек типовых регуляторов
- •3.3. Формальная постановка задач синтеза систем управления
- •3.3.1. Задание множества систем
- •3.3.2. Задание требований при синтезе
- •3.3.3. Преобразование постановок задач синтеза
- •3.4. Методы синтеза систем управления
- •3.4.1. Аналитические методы синтеза
- •3.4.2. Графические методы синтеза
- •3.4.3. Численные методы синтеза
- •3.4.4. Общие требования к программно-методическому обеспечению задач расчета систем управления
- •3.5. Синтез по требованиям к установившимся процессам
- •3.5.1. Топологический синтез
- •3.5.2. Структурный синтез
- •3.5.3. Параметрический синтез
- •3.5.4. Особенности синтеза следящих систем
- •3.6. Коррекция систем управления
- •3.6.1. Топологический синтез
- •3.6.2. Структурно-параметрический синтез. Формирование желаемой пф
- •Если пф контура умножить на выражение
- •3.6.3. Структурно-параметрический синтез. Вычисление пф звена коррекции
- •3.6.4. Неполнота характеристик контура и неподвижные полюсы
- •3.7. Комплексно-частотный метод синтеза стабилизирующих обратных связей
- •3.7.1. Топологический синтез
- •3.7.2. Структурно-параметрический синтез
- •Введем регулятор с пф (3.19) в систему. Пф разомкнутого контура будет равна
- •3.8. Расчет настроек типовых регуляторов как задача параметрического синтеза
- •3.8.1. Типовые регуляторы
- •3.8.2. Параметрический синтез
- •3.8.3. Задача векторной оптимизации
- •3.9. Примеры синтеза систем управления
- •3.9.1. Пример коррекции следящей системы
- •3.9.2. Пример синтеза стабилизирующей обратной связи для неустойчивого объекта
- •3.9.3. Пример параметрического синтеза системы управления двигателем внутреннего сгорания
- •И-закон управления
- •Пи-закон управления
- •3.9.4. Пример синтеза системы стабилизации механического объекта
И-закон управления
ПФ И-регулятора имеет вид:
.
Оптимизация будет проводиться в пространстве одного параметра - коэффициента усиления kR, который будем изменять в широких пределах: 0.05 kR 10. При kRmax=10 система выходит на колебательную границу устойчивости. При варьировании kR в этих пределах переходные процессы изменяются от затянутых апериодических (кривая 1 на рис.3.22, соответствующая kR=0.05) до сильно колебательных (кривая 2 на том же рисунке, полученная при kR =5).
На рис.3.21 кривая 1 представляет собой зависимость перерегулирования , а кривая 2 времени регулирования tр от коэффициента усиления.
Обратим внимание на скачкообразный характер изменения tр при 5%, что объясняется специфичностью определения этого критерия как времени последнего вхождения в пятипроцентную зону от установившегося значения.
Следует отметить, что для колебательных переходных процессов критерий “время регулирования tр” может входить в противоречие с понятием “быстродействие”, которое связано с полосой пропускания системы и должно расти с увеличением коэффициента усиления в контуре. Если под быстродействием понимать скорость реакции системы на изменение входного воздействия, то можно использовать критерий “время первого согласования” (t1), т.е. время первого вхождения переходной характеристики в пятипроцент- ную зону от установившегося значения. На рис.3.21 зависимость этого критерия представлена кривой 3. Очевидно, что при 5% показатели tр и t1 совпадают.
Из графика зависимости перерегулирования видно, что для выполнения 20% необходимо kR 0.4. Диапазон значений 0.12 kR 0.4 является областью Парето по быстродействию системы и ее склонности к колебательности при соблюдении ограничений на допустимые значения отдельных критериев ( 20%). На рис.3.23 кривая 1 является переходной характеристикой при kR=0.12, а кривая 2 - при kR=0.4.
Окончательный вариант должен быть выбран из этого диапазона настроек регулятора. На рис.3.24 представлена переходная характеристика системы при kR=0.175 с показателями tр=11.8 с. и =4.5%. Эту систему и выберем как результат синтеза по прямым критериям качества.
Использование косвенных критериев качества (в данном случае - интегральных оценок) при автоматизированной процедуре параметрической оптимизации должно приводить в область Парето по прямым показателям качества, а при правильном подборе весов функционала необходимо получить вариант, совпадающий с результатом синтеза по прямым показателям качества.
На рис.3.21 кривая 4 представляет собой зависимость интегральной квадратичной оценки
,
где eп - переходная составляющая ошибки, от коэффициента усиления. При увеличении коэффициента от kRmin до kR=1.6, I0 уменьшается с ростом быстродействия системы. Однако при дальнейшем увеличении усиления I0 возрастает вместе с прямыми показателями качества tр и из-за затягивания переходного процесса при приближении к колебательной границе устойчивости.
Система, оптимальная в смысле интегральной квадратичной оценки I0, имеет tр=18.5 с. и = 53%, что недопустимо. Следует использовать функционал, оптимум которого можно сместить в сторону меньших усилений. Для этого привлечем интегральную квадратичную оценку от производной квадрата переходной составляющей ошибки:
.
Зависимость показателя качества I1 от усиления kR представлена кривой 5 на рис.3.21. Во всем диапазоне варьируемого параметра эта зависимость имеет монотонный характер. Оптимизация только по критерию I1 однозначно приведет к значению kRmin, т.е. получим самую медленную систему из возможных.
Используем “улучшенный интегральный критерий”
J= a0I0 + a1I1
и, подбирая веса a0, a1, сформируем такой функционал, экстремум которого будет совпадать с оптимумом по прямым показателям качества. Так как для задачи оптимизации параметров регулятора имеет значение не величина функционала, а положение его экстремума, важно только соотношение весов a0, a1. Поэтому положим a0=const=1 и будем вести поиск в пространстве только одного веса a1.
Из графиков зависимостей I0 и I1 в интересующей нас области видно, что значения I0 намного превосходят значения I1. Поэтому для существенного смещения экстремума от значения kR=1.6 следует назначать a1 a0 = 1.
Назначение a1=5.5 дает функционал J=I0+5.5I1, зависимость которого от коэффициента kR показана кривой 6 на рис.3.21. Система, оптимальная в смысле такого функционала, дает настройку регулятора kR=0.4, соответствующую правой границе интересующей нас области варьируемого параметра (кривая 2 на рис.3.23).
Величина a1=67 задает функционал J=I0+67I1, оптимум которого соответствует значению kR=0.12 - кривая 7 на рис.3.21. Оптимизация в этом случае приведет к левой границе области варьируемого параметра (кривая 1 на рис.3.23).
Таким образом, назначая вес в пределах 5.5 a1 67, задаем функционал, оптимизация по которому будет приводить в требуемую область настроек, выделенную по прямым показателям качества. Величина веса a1=31 дает функционал J=I0+31I1, оптимум которого соответствует kR=1.75 - кривая 8 на рис.3.21. Таким образом, оптимизация по этому улучшенному интегральному критерию приводит к системе, оптимальной также и по прямым показателям качества.