- •Институт атомной энергетики
- •Курсовой проект
- •Исходные данные:
- •Перечень принятых обозначений и сокращений
- •Введение
- •4. Расчёт распределения температуры теплоносителя по высоте активной зоны реактора
- •4.1. Построение зависимости изменения температуры теплоносителя по
- •5. Расчёт коэффициента теплоотдачи
- •5.1 . Определение полного смоченного периметра твс
- •5.2. Определение эквивалентного диаметра
- •5.3. Определение критерия Рейнольдса
- •5.4. Определение критерия Прандтля
- •5.5. Определим критерий Нуссельта
- •5.6. Определение коэффициента теплоотдачи при конвективном теплообмене
- •6. Расчёт распределения температуры стенки твэ по высоте твс
- •6.1. Определение термического сопротивления теплоотдачи
- •6.2. Определение температуры наружной поверхности оболочек твэ.
- •7. Определение координат и паросодержания зоны поверхностного кипения
- •8.2. Определение температуры наружной поверхности ядерного топлива
- •8.3. Определение температуры топливного сердечника
- •9.Определение запаса до кризиса теплоотдачи
- •9.1. Определение истинных тепловых нагрузок для средней и максимальной тепло-
- •9.2. Определение критических тепловых нагрузок по высоте твЭла
- •9.3. Определение запаса до кризиса теплоотдачи
- •Заключение
- •Список литературы
9.2. Определение критических тепловых нагрузок по высоте твЭла
где ,
,
- относительная энтальпия потока,
r = 930,5 кДж/кг – скрытая теплота парообразования,
кДж/кг – энтальпия теплоносителя на линии насыщения.
Результаты вычеслений сведены в таблицу 15
Таблица 15- Определение критических тепловых нагрузок по высоте активной зоны
Z, м |
-1,77 |
-1,18 |
-0,88 |
-0,59 |
-0,44 |
0 |
0,44 |
0,59 |
0,88 |
1,18 |
1,77 |
|
-0.388 |
-0.3696 |
-0.3557 |
-0.3374 |
-0.3267 |
-0.2944 |
-0.2611 |
-0.2504 |
-0.2299 |
-0.2138 |
-0.1934 |
|
0.30465 |
0.29897 |
0.29463 |
0.2889 |
0.2856 |
0.27557 |
0.26521 |
0.26187 |
0.25552 |
0.25051 |
0.24416 |
|
10616.9 |
9965.68 |
9493.39 |
8907.70 |
8579.33 |
7661.46 |
6810.79 |
6555.92 |
6096.18 |
5754.79 |
5348 |
|
-0.3879 |
-0.3621 |
-0.3396 |
-0.3138 |
-0.2987 |
-0.2493 |
-0.1977 |
-0.1816 |
-0.1493 |
-0.1225 |
-0.0870 |
|
0.30465 |
0.29663 |
0.28961 |
0.28159 |
0.27691 |
0.26154 |
0.24549 |
0.24048 |
0.23045 |
0.22210 |
0.21107 |
|
10616.9 |
9708.67 |
8974.79 |
8200.37 |
7778.25 |
6530.93 |
5431.40 |
5125.08 |
4560.25 |
4134.50 |
3628.96 |
Рисунок 7 – Изменение фактического и критического удельного
теплового потока по высоте а.з. Я.Р.
9.3. Определение запаса до кризиса теплоотдачи
Найдем значения для :
Результаты вычеслений сведены в таблицу 16
Таблица 16- Изменение запаса до кризиса теплоотдачи по высоте активной зоны
Z, м |
-1,77 |
-1,18 |
-0,88 |
-0,59 |
-0,44 |
0 |
0,44 |
0,59 |
0,88 |
1,18 |
1,77 |
|
82.58 |
26.44 |
19.97 |
16.21 |
14.89 |
12.54 |
11.82 |
11.93 |
12.83 |
15.26 |
41.59 |
|
29.08 |
9.07 |
6.65 |
55.26 |
4.75 |
3.76 |
3.32 |
3.28 |
3.38 |
3.86 |
9.94 |
10. Гидравлический расчёт активной зоны ЯР
10.1. Определение потерь давления на трение при продольном омывании труб
где
- длина и эквивалентный гидравлический диаметр канала;
- средняя плотность потока на участке;
- средняя скорость потока на участке;
- шаг решётки ТВЭлов;
- критерий Рейнольдса;
- коэффициент кинематической вязкости среды;
- коэффициент динамической вязкости среды;
- эквивалентный (гидравлический) диаметр канала.
10.2. Определение местных сопротивлений
где:
- коэффициент местного сопротивления.
10.3. Нахождение изменения динамического напора
-пренебрегаем.
10.4. Определение гидростатического напора
где =9,81 - ускорение свободного падения.
10.5. Определение полного сопротивления тракта
10.6. Определение доли мощности главных циркуляционных насосов, необходимой для прокачки теплоносителя
где - гидравлические потери в ЯР;
- расход через реактор; - КПД ГЦН.