- •Выбор способа сушки
- •Низкотемпературный процесс:
- •Низкотемпературный процесс:
- •4.7.Общая продолжительность сушки включая начальный прогрев и влаготеплообработки определяются по формуле
- •5. Тепловой расчет
- •Низкотемпературный процесс.
- •Сводная таблица теплопотерь через ограждения камеры.
- •6.Аэродинамический расчет
- •7.Экономическая часть
- •8.Паспорт сушильной камеры.
- •Требования по технике безопасности и производственной санитарии в сушильном цехе
- •Список литературы
Сводная таблица теплопотерь через ограждения камеры.
Ограждение |
F, м2 |
К, ккал/м2ч |
tk C0 |
t0 |
tk - t0 |
Qогр |
|||
Зим. |
ср.год |
зим. |
ср.год |
зим. |
ср.год |
||||
Боковая наружная стена (Lk * Hk) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Торцовая задняя стена (Нк*Вк) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Торцовая передняя стена (без дверей) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Двери (Вдв * Ндв) |
|
0,8 |
|
|
|
|
|
|
|
Потолок (Lk * Bk) |
|
0,7 |
|
|
|
|
|
|
|
Пол |
|
0,4 |
|
|
|
|
|
|
|
Итого:
Добавка 10%
С добавкой 10%
С коэффициентом С=2
Двери:
bдв = bшт + 0,2 = 0,18 + 0,2 = 2 м
hдв = hшт + 0,4 (м)
Пол:
F = Lk + 2(Bn - 1) м2
Кст = 0,8 (3 кирпича)
Кдв = 0,8
Кпот = 0,7
Кпола = 0,5 Кст
Кст = 1,6 (2 кирпича)
Для стен выходящих в смежное помещение t0 = 180
в траверсное помещение t0 = 100
1 |
2 |
3 |
5.24.Удельный расход тепла на потери через ограждения: а).qогр.зимн. =
б).qср.год =
5.25. Суммарный расход тепла на 1 кг испаряемой влаги. qсум= (qнагр.зим +qисп. +qогр.зим)Сt
qсум= (qср.год +qисп. +qср.год) Сt
5.26 Часовой расход тепла, который должен быть покрыт калорифером Qкал=(Qисп.час+Qогр.зим)ּС, С=1,2
5.27 Выбор типа калорифера.
Схема чертежа для чугунно- ребристых труб. В соответствии с конструкцией камеры выбираем калорифер.
5.28 Поверхность нагрева калорифера Fрасч.=
С3-коэффициент запаса 1.2 К-коэффициент теплопередачи калорифера. tn-температура теплоносителя(стр.353 приложение 1, графа 2) tк-температура среды в камере |
ккал/кг
ккал/кг
ккал/кг
ккал/кг
ккал/час
м2
|
|
1 |
2 |
3 |
Пластинчатые калориферы.
5.29 Тип калорифера и количество в камере nк– по технической характеристике камеры
5.30.Расчитываем поверхность нагрева калорифера
F = , СЗ= 1.3, К = 15-25
СЗ – коэффициент запаса К – коэффициент теплопередачи калорифера. tn –температура теплоносителя (стр.353 приложение 1,графа 2). -температура среды в камере.
5.31. Рассчитывается поверхность одного калорифера
5.32 Выбор стандартного калорифера Выбираем ближайший по площади модели С или Б (стр. 108, таб. 10 уч. Соколова)
Выбираем калорифер с =
|
м2
м2
м2 |
|
1 |
2 |
3 |
5.33 Конструктивная поверхность нагрева калорифера:
5.34 Схема расположения калориферов.
|
м2 |
|
1 |
2 |
3 |
Калориферы из чугунно-ребристых труб.
5.29.По технической характеристике камеры определяем тип калорифера и схему соединения.
5.30.Рассчитываем поверхность нагрева калорифера:
СЗ - коэффициент запаса 1,2 К - коэффициент теплопередачи калорифера tn - температура теплоносителя стр.353.уч.Соколов tк – температура среды в камере
5.31. Выбираем длину трубы l м и поверхность нагрева f м2 (стр.103 таб 7 уч. Соколова) l f 5.32. Рассчитываем количество труб в калорифере
5.33. Рассчитываем количество труб в одном ряду.
- длина камеры l – длина выбранной трубы Округляем до целого числа в меньшую сторону. |
м2
10-12ккал/ /м2чС
шт
шт
м м
|
|
1 |
2 |
3 |
5.34. Количество рядов в калорифере:
Округляем до целого числа в большую сторону.
5.35. Конструктивная поверхность нагрева калорифера.
Схема расположения калорифера. |
м2
|
|
1 |
2 |
3 |
5.35 Расход пара на сушку Расход пара на 1м3 расчетного материала для среднегодовых условий:
5.36. Расход пара на камеру в час в процессе сушки: а).
б). С = 1,2
5.37. Расход пара на камеру в период прогрева зимой:
5.38. Максимальный расход пара на сушильный цех зимой:
mкам.прогр – число камер в которых осуществляется одновременно начальный прогрев пиломатериала. Принимается 1/6 от общего числа камер, но не менее одной в любом числе. |
кг/м3
кг/час
кг/час
кг/час
кг/час
|
|
1 |
2 |
3 |
mкам.суш. – число камер в которых происходит процесс сушки. mкам.суш. = m-mкам.прогр.
m – расчетное число камер, из технологического расчета.
5.39. Годовой расход пара на сушку заданного пиломатериала.
Ф – общее количество пиломатериала, подлежащего сушке в год. Ф = Ф1 + Ф2
Сдлит – коэффициент учитывающий увеличение расхода пара на теплопотери.
Определяется по учебнику Соколова, стр. 321. - средняя продолжительность сушки материала
- продолжительность сушки расчетного материала в сутках. |
т/год
сутках
|
|
1 |
2 |
3 |
Расчет диаметров пароконденсатопроводов D=
Dмакс – максимальное количество пара или воды проникающего по данному участку трубы. ρ-плотность пара(прил. 1 стр.353 уч. Соколов) ω-скорость пара или воды (стр.114-115 уч. Соколова)
|
м,мм по ГОСТу
м/сек |
|
5.40.Схема пароконденсатопровода
|
||
5.41.Диаметр главной паровой магистрали к сушильному цеху.
|
м мм по ГОСТу
|
|
1 |
2 |
3 |
Полученный диаметр округляется и принимается по ГОСТу уч. Соколова табл.8, стр. 106. - плотность пара в зависимости от давления, стр.353, прил.1, табл.1, графа 3. - скорость движения пара в трубопроводах 70м/с. 5.42. Диаметр паропроводов в камере:
= 50 м/с
5.43. Диаметр паропровода к калориферам:
= 25м/с.
5.44. Диаметр паропровода к увлажнительным трубам:
= 50м/с
|
м мм по ГОСТу
м мм по ГОСТу
м мм по ГОСТу
м мм по ГОСТу
|
|
1 |
2 |
3 |
5.45. Диаметр конденсационного трубопровода от калорифера до конденсационной магистрали:
= 960 кг/м3, = 1м/с
5.46. Диаметр конденсационной магистрали:
х = 1,3; = 960 кг/м3; = 1м/с
диаметр принимается с резервом, т.е. полученный результат увеличивается в 2,5 раза.
5.47. Выбор конденсатоотводчика: Тип дроссельный. № выбирается по табл. стр. 113, рис. 42 уч. Соколова.
5.48. Технические характеристики конденсатоотводчика. Д = Н = H = Масса = |
м мм по ГОСТу |
|