- •«Железобетонные конструкции»
- •Содержание
- •Часть 1. Сборный каркас.
- •Часть 2. Монолитный каркас.
- •1. Исходные данные 20
- •1. Исходные данные
- •2. Компоновка балочного панельного сборного перекрытия
- •3. Предварительные размеры поперечного сечения элементов
- •4. Расчет неразрезного ригеля
- •4.1. Общие сведения о ригеле
- •4.2. Статический расчет
- •4.3.Уточнение размеров поперечного сечения ригеля
- •4.4. Подбор продольной рабочей арматуры
- •4.5. Подбор поперечной арматуры
- •4.6. Подбор монтажной арматуры в первом пролете
- •4.7. Проверка анкеровки продольной растянутой арматуры на крайней опоре
- •4.8. Эпюра материалов (арматуры)
- •4.9. Определение расстояния от точки теоретического обрыва до торца обрываемого стержня
- •4.10. Определение длины стыка арматуры внахлестку(без сварки)
- •5. Расчет колонны
- •5.1. Вычисление нагрузок на колонну
- •5.2. Подбор сечения колонны
- •6. Проектирование пространственного сварного каркаса
- •1. Исходные данные
- •2. Компоновка монолитного ребристого перекрытия с балочными плитами
- •3. Предварительные размеры поперечного сечения элементов
- •4. Плита
- •4.1. Статистический расчет
- •Подбор продольной арматуры
- •4.3. Подбор поперечной арматуры
- •4.4. Конструирование сварных сеток плиты
- •4.5. Проверка анкеровки продольных растянутых стержней, заводимых за грань свободной опоры
- •Литература
4.9. Определение расстояния от точки теоретического обрыва до торца обрываемого стержня
Точкой теоретического обрыва называют точку пересечения контура огибающей эпюры изгибающих моментов с контуром эпюры материалов. Причем ордината этой точки должна быть равна несущей способности нормального сечения без учета обрываемых стержней.
Каждая абсцисса точки теоретического обрыва Х, т.е. расстояние от конца расчетного до точки теоретического обрыва стержня определена из подобия треугольников, выделенных на огибающей эпюре изгибающих моментов.
Чтобы обеспечить прочность наклонного сечения на действие момента, обрываемый стержень должен быть заведен за точку теоретического обрыва, т.е. за нормальное сечение, в котором этот стержень перестает требоваться по расчету, на длину не менее величины W, определяемой по формуле:
W= ,
где Q – поперечная сила в нормальном сечении, проходящем через точку теоретического обрыва;
qsw1 – усилие воспринимаемое поперечными стержнями на единицу длины ригеля на приопорных участках;
d – диаметр обрываемого стержня.
В первом пролете Н/см, во втором пролете Н/см. Значения величины W вычислены в столбце 5. Но они не должны быть меньше значений 20d. Сопоставляем значения W и 20d и принимаем большее из них.
4.10. Определение длины стыка арматуры внахлестку(без сварки)
Стержни поз.5 стыкуются со стержнями поз.6, а стержни поз.14 – со стержнями поз.15 и 16. Чтобы обеспечить прочность нормальных сечений по длине любого стыка, необходимо длину стыка принять равной не менее длины зоны анкеровки lan. Она определяется как наибольшее из 3-х условий:
; ;
Растянутой арматуре периодического профиля соответствует ώan=0,9; ∆λan=11 ; Rb=1150 Н/см2 (при γb2=1,0); Rs=27000 Н/см2; λan=20.
Тогда для первого условия (0,9*36500/1150 + 11)d=42,3d; для второго – 20d. Принимаем lan=42,3d.
lan5=50,76см
lan16=105,75см
Определение расстояния от точки теоретического обрыва до торца обрываемого стержня
В первом пролете:
Позиция 4
Х4л = ,
Q4л = Х4л) =171,96(0,425*5,05-0,884)=217,06кН
W4л= =217060/(2*3572,8)+5*2,5=42,9см
20d4=20*2,5=50см
Х4пр =
Q4пр = Х4пр) =171,96(0,575*5,05-1,688)=209,06кН
W4пр= =209060/(2*3572,8)+5*2,5=41,8см
20d4=20*2,5=50см
Позиция 6
Х6 = ,
Q6 = Х6) =171,96(0,6*5,05-1,378)=284,08кН
W6= =284080/(2*3572,8)+5*2,5=52,2см
20d6=20*2,5=50см
Позиция 7
Х7 = ,
Q7 = Х7) =171,96(0,6*5,05-0,35)=460,85кН
W7= =460850/(2*3572,8)+5*2=74,5см
20d7=20*2=40см
Во втором пролете:
Позиция 17
Х17 = ,
Q17 = Х17) =171,96(0,5*4,6-0,355)=334,46кН
W17= =334460/(2*1821,2)+5*2=101,8см
20d17=20*2=40см
Позиция 16
Х16 = ,
Q16 = Х16) =171,96(0,5*4,6-1,198)=189,5кН
W16= =189500/(2*1821,2)+5*2,5=64,5см
20d16=20*2,5=50см
Позиция 15
Х15 = ,
Q15 = Х15) =171,96(0,5*4,6-0,402)=326,38кН
W15= =326380/(2*1821,2)+5*2,5=102,1см
20d15=20*2,5=50см
Позиция 13
Х13л = ,
Q13л = Х13) =171,96(0,5*4,6-1,37)=159,92кН
W13л= =159920/(2*1821,2)+5*1,6=51,9см
20d13=20*1,6=32см
Х13л =Х13пр=1,37м
Q13л = Q13пр=159,92кН
W13л=W13пр=51,9см
20d13=32см