- •Расчет основных геометрических параметров самолета
- •Раздел I Расчет аэродинамических характеристик самолета и его частей в продольной плоскости при малых углах атаки.
- •Определение коэффициента подъемной силы самолета
- •2.1 Определение производной коэффициента подъемной силы фюзеляжа по углу атаки
- •2.2 Определение производной коэффициента подъемной силы по углу атаки изолированных несущих поверхностей (крыла и горизонтального оперения)
- •Подставляем в таблицу все полученные значения и получаем Сα уа
- •3. Определение коэффициента момента тангажа и фокуса по углу атаки самолета.
- •Определение коэффициента лобового сопротивления самолета
- •Зависимость коэффициента для сверхзвуковых скоростей
- •4.2 Расчет коэффициента лобового сопротивления несущей поверхности (крыла, го, пго, во) при нулевой подъемной силе.
- •Построение поляры первого рода, зависимости для самолета при или
- •Расчет балансировочной поляры самолета
- •6.1 Приращение коэффициента подъемной силы самолета при отклонении управляющих поверхностей ( , )
- •6.1.1 Для самолета нормальной аэродинамической схемы:
- •6.4.4. Определение
- •6.5.3. Построение балансировочной поляры статически устойчивого самолета нормальной аэродинамической компоновки при и отклонении горизонтального оперения при балансировке на угол .
- •Раздел II. Расчет аэродинамических характеристик самолета в боковом установившемся движении.
- •7. Определение коэффициентов поперечной силы и моментов крена и рыскания самолета.
- •7.1 Коэффициент поперечной силы самолета.
- •Коэффициент момента крена самолета.
- •7.4. Расчет координаты фокуса самолета по углу скольжения
Раздел I Расчет аэродинамических характеристик самолета и его частей в продольной плоскости при малых углах атаки.
В расчете принимаются углы атаки = 0; 2; 4; 6 Указанный расчетный диапазон углов атаки соответствует линейной зависимости коэффициентов подъемной силы , момента тангажа , от угла атаки.
Определение коэффициента подъемной силы самолета
производная коэффициента подъемной силы самолета определяется по соотношению:
Здесь производные коэффициентов подъемной силы по углу атаки
– коэффициенты, учитывающие интерференцию крыла и горизонтального оперения с фюзеляжем (п. 2.3);
– коэффициенты торможения потока у крыла, горизонтального оперения, какого–либо элемента конструкции самолета (п 2.4.3);
– коэффициенты эффективности крыла и горизонтального оперения, соответственно (п. 2.4.1, 2.4.2).
, ,.
Sф |
0.091 |
Sкр |
0.722 |
Sго |
0.196 |
Sво |
0.256 |
2.1 Определение производной коэффициента подъемной силы фюзеляжа по углу атаки
где, – производная коэффициента нормальной силы фюзеляжа без центрального тела и протока воздуха – определяется по формуле (2.6) как для тела с плоским затуплением;
– определяется для всех чисел М по рис 2.1,2.2 (для случая и или ), а производная – по формуле :
|
Cyαнос+цил |
Суαбцт |
Суαцт |
dцт |
dвх |
ф |
суαвх |
m=0,7 |
0,207 |
0,035 |
0,035 |
2202 |
2686 |
0,63 |
0,0072 |
m=2 |
0,197 |
0,033 |
0,033 |
2202 |
2686 |
0,95 |
0,0103 |
2.2 Определение производной коэффициента подъемной силы по углу атаки изолированных несущих поверхностей (крыла и горизонтального оперения)
Коэффициент крыла простой формы в плане определяется во всем расчетном диапазоне чисел Маха по графикам рис 2.6–2.9. Коэффициент определяется аналогично крылу.
|
Сα уакр |
Сα уаго |
М=0,7 |
0,0572 |
0,0524 |
М=2 |
0,0372 |
0,0364 |
2.3 Определение коэффициентов интерференции несущих поверхностей и фюзеляжа.
определяется по графикам ( рис. 2.11 )
Влияние формы несущей поверхности в плане по соотношению: ,
Влияние толщины пограничного слоя определяется из выражения:
Влияние расстояния от носа фюзеляжа до середины бортовой хорды несущей поверхности учитывается коэффициентом: ,
|
|
m=0,7 |
m=2 |
Кη |
Для крыла |
1,0735 |
|
Для ГО |
1,0817 |
||
Кпс |
Для крыла |
0,9938 |
0,991 |
Для ГО |
0,971 |
0,9771 |
|
КL |
Для крыла |
0,878 |
|
Для ГО |
0,8966 |
2.4 Определение коэффициентов интерференции несущих поверхностей, расположенных друг за другом.
Коэффициент эффективности НПII определяется по формуле: .
где: – производная по углу атаки среднего угла скоса потока около второй несущей поверхности (НПII);
– консольной части первой несущей поверхности (КНП I);
– расстояние между свободными вихрями вихревой системы,
– коэффициент интерференции НПI с фюзеляжем
Коэффициент i , учитывающий осреднение угла скоса потока по размаху НПII определяется по графикам рис. 2.15 –2.17.
|
εα |
Kx |
Kα1 |
l0I |
Zв__ |
i |
m=0,7 |
0,0787 |
0,5036 |
1,56 |
11618,86 |
0,1259 |
2 |
m=2 |
0,0055 |
0,9998 |
2,27 |
11618,86 |
0,1259 |
2 |
Определение коэффициента торможения потока около первой и второй несущих поверхностей.
Коэффициенты торможения потока в области второй несущей поверхности , где
определяется по графикам рис. 2.20б.
М |
0,7 |
2 |
Сα уа |
0,0961 |
0,0974 |
Сα уа ф |
0,2071 |
0,1966 |
Сα уа ккр |
0,0572 |
0,0372 |
Сα уа кго |
0,052 |
0,0364 |
Кααкр |
1,56 |
2,27 |
Кααго |
1,77 |
2,79 |
К кр |
0,96 |
0,99 |
К го |
0,9264 |
0,9711 |
η_кр |
1 |
1 |
η_го |
0,9213 |
0,9945 |